Ministère de l'éducation et des sciences de la Fédération de Russie

UNIVERSITÉ TECHNIQUE D'ÉTAT DE NOVOSSIBIRSK

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SPÉCIFICATION
UNITÉ DE RÉFRIGÉRATION

Des lignes directrices

pour les étudiants FES de toutes les formes d'enseignement

Novossibirsk
2010

CDU 621.565(07)

Compilé par : Cand. technologie. Sciences, Assoc. ,

Réviseur : Dr. tech. sciences, prof.

Le travail a été préparé au Département des centrales thermiques

© État de Novossibirsk

université technique, 2010

BUT DU TRAVAIL DE LABORATOIRE

1. Consolidation pratique connaissance de la deuxième loi de la thermodynamique, des cycles, du froid.

2. Familiarisation avec le groupe frigorifique IF-56 et ses caractéristiques techniques.

3. Etude et réalisation de cycles de groupes frigorifiques.

4. Détermination des principales caractéristiques du groupe frigorifique.

1. BASE THEORIQUE DU TRAVAIL

UNITÉ DE RÉFRIGÉRATION

1.1. Cycle de Carnot inversé

Le groupe frigorifique est conçu pour transférer la chaleur d'une source froide vers une source chaude. Selon la formulation de Clausius de la deuxième loi de la thermodynamique, la chaleur ne peut pas passer d'elle-même d'un corps froid à un corps chaud. Dans une installation frigorifique, un tel transfert de chaleur ne se produit pas par lui-même, mais en raison de l'énergie mécanique du compresseur dépensée pour comprimer la vapeur de réfrigérant.

La principale caractéristique de l'installation frigorifique est le coefficient de performance, dont l'expression est obtenue à partir de l'équation de la première loi de la thermodynamique, écrite pour le cycle inverse de l'installation frigorifique, en tenant compte du fait que pour tout cycle, la variation de l'énergie interne du fluide de travail D tu= 0, à savoir :

q= q 1 – q 2 = je, (1.1)

où q 1 – chaleur apportée à la source chaude ; q 2 - chaleur prélevée sur la source froide ; je– fonctionnement mécanique du compresseur.

De (1.1) il s'ensuit que la chaleur est transférée à la source chaude

q 1 = q 2 + je, (1.2)

un coefficient de performance est la proportion de chaleur q 2 transférés de la source froide à la source chaude par unité de travail de compresseur dépensée

(1.3)

La valeur maximale du coefficient de performance pour une plage de température donnée entre J des montagnes chaudes et J le froid des sources de chaleur froide a un cycle de Carnot inversé (Fig. 1.1),

Riz. 1.1. Cycle de Carnot inversé

pour laquelle la chaleur fournie à t 2 = constante de la source froide au fluide de travail :

q 2 = J 2 ( s 1 – s 4) = J 2 D (1.4)

et la chaleur dégagée t 1 = constante du fluide de travail vers la source froide :

q 1 = J une · ( s 2 – s 3) = J 1 D, (1.5)

Dans le cycle de Carnot inverse: 1-2 - compression adiabatique du fluide de travail, à la suite de quoi la température du fluide de travail J 2 devient plus chaud J montagnes de sources chaudes; 2-3 - évacuation isotherme de la chaleur q 1 du fluide de travail à la source chaude ; 3-4 - expansion adiabatique du fluide de travail; 4-1 - apport de chaleur isotherme q 2 de la source froide au fluide de travail. En tenant compte des relations (1.4) et (1.5), l'équation (1.3) pour le coefficient de performance du cycle de Carnot inverse peut être représentée par :

Plus la valeur e est élevée, plus le cycle de réfrigération est efficace et moins il y a de travail je nécessaire pour transférer la chaleur q 2 de source froide à chaude.

1.2. Cycle frigorifique à compression de vapeur

L'apport et l'évacuation isothermes de la chaleur dans un groupe frigorifique peuvent être effectués si le fluide frigorigène est un liquide à bas point d'ébullition, dont le point d'ébullition à la pression atmosphérique est t 0 £ 0 oC, et à des températures d'ébullition négatives, la pression d'ébullition p 0 doit être supérieur à la pression atmosphérique pour empêcher l'entrée d'air dans l'évaporateur. les faibles pressions de compression permettent d'alléger le compresseur et les autres éléments du groupe frigorifique. Avec une importante chaleur latente de vaporisation r faibles volumes spécifiques souhaitables v, ce qui permet de réduire les dimensions du compresseur.

L'ammoniac NH3 est un bon réfrigérant (point d'ébullition t k = 20 °C, pression de saturation p k = 8,57 bar et à t 0 \u003d -34 ° C, p 0 = 0,98 bar). Sa chaleur latente de vaporisation est supérieure à celle des autres réfrigérants, mais ses inconvénients sont la toxicité et la corrosivité vis-à-vis des métaux non ferreux, c'est pourquoi l'ammoniac n'est pas utilisé dans les unités de réfrigération domestiques. Les bons réfrigérants sont le chlorure de méthyle (CH3CL) et l'éthane (C2H6) ; Le dioxyde de soufre (SO2) n'est pas utilisé en raison de sa forte toxicité.

Les fréons, dérivés fluorochlorés des hydrocarbures les plus simples (principalement le méthane), sont largement utilisés comme fluides frigorigènes. Les propriétés distinctives des fréons sont leur résistance chimique, leur non-toxicité, leur absence d'interaction avec les matériaux de structure lorsqu'ils sont t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении p 0 = 1 barre ; t 0 = -30,3 oC ; paramètres critiques R12 : p cr = 41,32 bars ; t cr = 111,8 °C ; v cr = 1,78×10-3 m3/kg ; exposant adiabatique k = 1,14.

Production de fréon - 12, aussi destructeur couche d'ozone substances, a été interdit en Russie en 2000, seule l'utilisation du R12 déjà produit ou extrait des équipements est autorisée.

2. fonctionnement du groupe frigorifique IF-56

2.1. unité de réfrigération

L'unité IF-56 est conçue pour refroidir l'air dans la chambre de réfrigération 9 (Fig. 2.1).

Ventilateur" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilateur ; 4 - récepteur ; 5 - condensateur ;

6 - filtre-sécheur ; 7 - accélérateur; 8 - évaporateur ; 9 - réfrigérateur

Riz. 2.2. Cycle de réfrigération

Dans le processus d'étranglement du fréon liquide dans l'accélérateur 7 (processus 4-5 dans pH-diagramme), il s'évapore partiellement, tandis que l'évaporation principale du fréon se produit dans l'évaporateur 8 en raison de la chaleur prélevée sur l'air dans la chambre du réfrigérateur (processus isobare-isotherme 5-6 à p 0 = constante et t 0 = constante). La vapeur surchauffée avec une température entre dans le compresseur 1, où elle est comprimée à partir de la pression p 0 à la pression p K (polytropique, compression réelle 1-2d). Sur la fig. 2.2 montre également la compression adiabatique théorique 1-2A à s 1 = constante..gif" width="16" height="25"> (processus 4*-4). Le fréon liquide s'écoule dans le récepteur 5, d'où il s'écoule à travers le filtre déshydrateur 6 jusqu'à l'étranglement 7.

Données techniques

L'évaporateur 8 est constitué de batteries à ailettes - convecteurs. Les batteries sont équipées d'un papillon 7 avec une vanne thermostatique. Condenseur refroidi par air forcé 4, performance du ventilateur V B = 0,61 m3/s.

Sur la fig. 2.3 montre le cycle réel d'une installation frigorifique à compression de vapeur construite selon les résultats de ses essais : 1-2a - compression adiabatique (théorique) de la vapeur de fluide frigorigène ; 1-2d - compression réelle dans le compresseur ; 2e-3 - refroidissement isobare des vapeurs jusqu'à
température de condensation t POUR; 3-4* - condensation isobare-isotherme de la vapeur de réfrigérant dans le condenseur ; 4*-4 – surfusion de condensat ;
4-5 - étranglement ( h 5 = h 4), à la suite de quoi le réfrigérant liquide s'évapore partiellement ; 5-6 - évaporation isobare-isotherme dans l'évaporateur de la chambre de réfrigération ; 6-1 - surchauffe isobare de la vapeur saturée sèche (point 6, X= 1) jusqu'à température t 1.

Riz. 2.3. Cycle de réfrigération en pH-diagramme

2.2. caractéristiques de performance

Principale caractéristiques opérationnelles l'unité de réfrigération a une capacité de refroidissement Q, consommation d'énergie N, consommation de réfrigérant g et capacité de refroidissement spécifique q. La capacité de refroidissement est déterminée par la formule, kW :

Q = Gq = g(h 1 – h 4), (2.1)

où g– consommation de fluide frigorigène, kg/s ; h 1 – enthalpie de la vapeur à la sortie de l'évaporateur, kJ/kg ; h 4 - enthalpie du réfrigérant liquide devant le papillon, kJ/kg ; q = h 1 – h 4 – capacité de refroidissement spécifique, kJ/kg.

Le spécifique volumétrique capacité de refroidissement, kJ/m3 :

q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Ici v 1 – volume spécifique de vapeur à la sortie de l'évaporateur, m3/kg.

Le débit du réfrigérant est trouvé par la formule, kg/s :

g = Q POUR/( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’pmVÀ( t EN 2 - t EN 1). (2.4)

Ici V B \u003d 0,61 m3 / s - la performance du ventilateur qui refroidit le condenseur; t EN 1, t B2 - température de l'air à l'entrée et à la sortie du condenseur, ºС; c’pm est la capacité calorifique isobare volumétrique moyenne de l'air, kJ/(m3 K) :

c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

où (μ v 0) = 22,4 m3/kmol est le volume d'un kilo mole d'air dans des conditions physiques normales ; (μ cpm) est la capacité calorifique molaire isobare moyenne de l'air, qui est déterminée par la formule empirique, kJ/(kmol K) :

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ t EN 2). (2.6)

Puissance théorique de compression adiabatique des vapeurs de réfrigérant dans le processus 1-2A, kW :

N Un = g/(h 2A - h 1), (2.7)

Puissances frigorifiques relatives adiabatiques et réelles :

k Un = Q/N MAIS; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

représentant la chaleur transférée d'une source froide vers une source chaude, par unité de puissance théorique (adiabatique) et réelle (puissance électrique de l'entraînement du compresseur). Le coefficient de performance a la même signification physique et est déterminé par la formule :

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Essai de réfrigération

Après le démarrage du groupe frigorifique, il est nécessaire d'attendre que le mode stationnaire soit établi ( t 1 = constante t 2D = const), puis mesurez toutes les lectures des instruments et inscrivez-les dans le tableau de mesures 3.1, sur la base des résultats duquel construire le cycle de l'unité de réfrigération en pH- et ts-coordonnées à l'aide du diagramme de vapeur pour le fréon-12 illustré à la fig. 2.2. Le calcul des principales caractéristiques de l'unité de réfrigération est effectué dans le tableau. 3.2. Températures d'évaporation t 0 et condensation t K se trouve en fonction de la pression p 0 et p K selon le tableau. 3.3. Pressions absolues p 0 et p K est déterminé par les formules, bar :

p 0 = B/750 + 0,981p 0M, (3.1)

p K = B/750 + 0,981p KM, (3.2)

où À- pression barométrique, mm. rt. De l'art.; p 0M - surpression d'évaporation selon le manomètre, atm; p KM - surpression de condensation selon le manomètre, atm.

Tableau 3.1

Résultats de mesure

	Valeur	Dimension	Sens	Noter
	pression d'évaporation, p 0M			par manomètre
	Pression de condensation, p KM			par manomètre
	La température dans le réfrigérateur t SC			par thermocouple 1
	La température de la vapeur de fluide frigorigène avant le compresseur, t 1			par thermocouple 3
	La température de la vapeur de fluide frigorigène après le compresseur, t 2D			par thermocouple 4
	Température du condensat après le condenseur, t 4			par thermocouple 5
	Température de l'air après le condenseur, t EN 2			par thermocouple 6
	Température de l'air devant le condenseur, t EN 1			par thermocouple 7
	Puissance d'entraînement du compresseur, N			par wattmètre
	pression d'évaporation, p 0			par la formule (3.1)
	température d'évaporation, t 0			selon le tableau (3.3)
	Pression de condensation, p Pour			par la formule (3.2)
	température de condensation, t Pour			selon le tableau 3.3
	L'enthalpie de la vapeur de fluide frigorigène avant le compresseur, h 1 = F(p 0, t 1)			sur pH-diagramme
	L'enthalpie de la vapeur de fluide frigorigène après le compresseur, h 2D = F(p POUR, t 2D)			sur pH-diagramme
	Enthalpie de la vapeur de fluide frigorigène après compression adiabatique, h 2A			sur ph- diagramme
	Enthalpie du condensat après le condenseur, h 4 = F(t 4)			sur ph- diagramme
	Le volume spécifique de vapeur avant le compresseur, v 1=F(p 0, t 1)			sur pH-diagramme
	Flux d'air à travers le condenseur VÀ			Selon le passeport ventilateur

Tableau 3.2

Calcul des principales caractéristiques de l'installation frigorifique

Pour

	Valeur	Dimension		Sens
	Capacité calorifique molaire moyenne de l'air, (m avecpm)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t EN 2)
	Capacité calorifique volumétrique de l'air, avec¢ pm	kJ/(m3×K)	(m CP m) / 22,4
	c¢ p m VÀ( t EN 2 - t EN 1)
	consommation de réfrigérant, g		Q POUR / ( h 2D - h 4)
	Capacité de refroidissement spécifique, q		h 1 – h 4
	capacité de refroidissement, Q		Gq
	Capacité de refroidissement volumétrique spécifique, qV		Q / v 1
	puissance adiabatique, N un		g(h 2A - h 1)
	Capacité de refroidissement adiabatique relative, Pour MAIS		Q / N MAIS
	Capacité de refroidissement réelle relative, Pour		Q / N
	coefficient de performance, e		q / (h 2D - h 1)

Tableau 3.3

Pression de saturation du fréon-12 (CF2 CL2 – difluorodichlorométhane)

40

1. Schéma et description de l'unité de réfrigération.

2. Tableaux de mesures et de calculs.

3. Tâche terminée.

Exercer

1. Construisez un cycle de réfrigération pH-schéma (Fig. P.1).

2. Faites un tableau. 3.4 en utilisant pH-diagramme.

Tableau 3.4

Données initiales pour la construction d'un cycle d'installation frigorifique ents - coordonnées

2. Construisez un cycle de réfrigération ts-schéma (Fig. P.2).

3. Déterminer la valeur du coefficient de performance du cycle de Carnot inverse selon la formule (1.6) pour J 1 = J K et J 2 = J 0 et comparez-le avec le COP de l'installation réelle.

LITTÉRATURE

1. Sharov, Yu. I. Comparaison de cycles de groupes frigorifiques utilisant des fluides alternatifs // Génie énergétique et thermique. - Novossibirsk : NSTU. - 2003. - Numéro. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V.A. Thermodynamique technique / , . – M. : Énergie, 1974. – 447 p.

3. Vargaftik, N.-B. Ouvrage de référence sur les propriétés thermophysiques des gaz et des liquides / . - M. : sciences, 1972. - 720 p.

4. Andryushchenko, A. I. Fondamentaux de la thermodynamique technique des processus réels / . - M. : École supérieure, 1975.

Tous produits dans notre pays sont petits appareils de réfrigération sont du fréon. Ils ne sont pas fabriqués en série pour fonctionner avec d'autres fluides frigorigènes.

Fig.99. Schéma de la machine frigorifique IF-49M :

1 - compresseur, 2 - condenseur, 3 - détendeurs, 4 - évaporateurs, 5 - échangeur de chaleur, 6 - cartouches sensibles, 7 - pressostat, 8 - vanne de régulation d'eau, 9 - sécheur, 10 - filtre, 11 - moteur électrique , 12 - interrupteur magnétique.

Les petites machines de réfrigération sont basées sur les unités de condensation à compresseur au fréon de la capacité correspondante discutées ci-dessus. L'industrie produit des petits réfrigérateurs principalement avec des unités d'une capacité de 3,5 à 11 kW. Il s'agit notamment des machines IF-49 (Fig. 99), IF-56 (Fig. 100), KhM1-6 (Fig. 101); XMV1-6, XM1-9 (Fig. 102); HMV1-9 (Fig. 103); machines sans marques spéciales avec unités AKFV-4M (Fig. 104); AKFV-6 (Fig. 105).

Fig.104. Schéma d'une machine frigorifique avec une unité AKFV-4M;

1 - condenseur KTR-4M, 2 - échangeur de chaleur TF-20M ; 3 - vanne de régulation d'eau VR-15, 4 - pressostat RD-1, 5 - compresseur FV-6, 6 - moteur électrique, 7 - filtre déshydrateur OFF-10a, 8 - évaporateurs IRSN-12.5M, 9 - vannes thermostatiques TRV -2M, 10 - cartouches sensibles.

Les machines avec les unités VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E et FAK-1.5M sont également produites en nombre important.

Toutes ces machines sont destinées au refroidissement direct des chambres frigorifiques fixes et divers commerciaux équipement de réfrigérationétablissements de restauration et épiceries.

Les batteries à ailettes murales IRSN-10 ou IRSN-12.5 sont utilisées comme évaporateurs.

Toutes les machines sont entièrement automatisées et équipées de vannes thermostatiques, de pressostats et de vannes de régulation d'eau (si la machine est équipée d'un condenseur refroidi par eau). Les relativement grandes de ces machines - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 et XMB1-9 - sont également équipées d'électrovannes et de commutateurs de température de chambre, une électrovanne commune est installée sur le tableau des vannes devant le collecteur de liquide , avec lequel vous pouvez couper l'alimentation en fréon de tous les évaporateurs à la fois, et les électrovannes de chambre - sur les canalisations fournissant du fréon liquide aux dispositifs de refroidissement des chambres. Si les chambres sont équipées de plusieurs dispositifs de refroidissement et que le fréon leur est fourni via deux canalisations (voir schémas), une électrovanne est placée sur l'une d'elles afin que tous les dispositifs de refroidissement de la chambre ne soient pas éteints via cette vanne, mais seulement ceux qu'il nourrit.

Type de compresseur :

piston frigorifique non-traversant, mono-étagé, presse-étoupe, vertical.

Destiné aux travaux dans les installations frigorifiques fixes et de transport.

Spécifications techniques , ,

Paramètre	Sens
Capacité de refroidissement, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
Fréon	R12-22
Course du piston, mm	50
Diamètre du cylindre, mm	67,5
Nombre de cylindres, pcs	2
Fréquence de rotation vilebrequin, s -1	24
Le volume décrit par les pistons, m 3 / h	31
Diamètre intérieur des conduites d'aspiration connectées, pas moins de, mm	25
Diamètre interne des conduites d'injection connectées, pas moins de, mm	25
Dimensions hors tout, mm	368*324*390
Poids net / kg	47

Caractéristiques et description du compresseur...

Diamètre du cylindre - 67,5 mm
Course du piston - 50 mm.
Nombre de cylindres - 2.
Vitesse nominale de l'arbre - 24 s-1 (1440 tr/min).
Il est permis de faire fonctionner le compresseur à une vitesse d'arbre de s-1 (1650 tr/min).
Volume de piston décrit, m3/h - 32,8 (à n=24 s-1). 37,5 (à n = 27,5 s-1).
Type d'entraînement - par transmission à courroie trapézoïdale ou embrayage.

Réfrigérants :

R12-GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142-TU 6-02-588-80

Les compresseurs sont des produits réparables et nécessitent un entretien périodique :

Entretien après 500 heures ; 2000 h, avec vidange d'huile et nettoyage du filtre à gaz ;
- Maintenance après 3750h :
- Maintenance après 7600 heures ;
- moyen, réparation après 22500 heures ;
- révision après 45000 heures

Dans le processus de fabrication des compresseurs, la conception de leurs composants et pièces est constamment améliorée. Par conséquent, dans le compresseur fourni, les pièces et assemblages individuels peuvent différer légèrement de ceux décrits dans le passeport.

Le principe de fonctionnement du compresseur est le suivant :

quand le vilebrequin tourne, les pistons reviennent
mouvement progressif. Lorsque le piston descend dans l'espace formé par le cylindre et la plaque de soupape, un vide est créé, les plaques de soupape d'aspiration se plient, ouvrant des trous dans la plaque de soupape à travers lesquels la vapeur de réfrigérant passe dans le cylindre. Le remplissage de vapeur de réfrigérant se poursuivra jusqu'à ce que le piston atteigne sa position inférieure. Lorsque le piston remonte, les soupapes d'aspiration se ferment. La pression dans les cylindres va augmenter. Dès que la pression dans le cylindre est supérieure à la pression dans la conduite de refoulement, les vannes de refoulement ouvrent les trous de la « plaque de soupape » pour permettre le passage de la vapeur de réfrigérant dans la cavité de refoulement. Atteindre jusqu'à première position, le piston commencera à descendre, les soupapes de décharge se fermeront et le cylindre sera à nouveau en dépression. Puis le cycle se répète. Le carter du compresseur (Fig. 1) est une pièce moulée en fonte avec des supports pour les paliers du vilebrequin aux extrémités. D'un côté du couvercle du carter se trouve un presse-étoupe en graphite, d'autre part le carter est fermé par un couvercle dans lequel se trouve un craqueur, qui sert de butée pour le vilebrequin. Le carter a deux bouchons, dont l'un sert à remplir le compresseur d'huile et l'autre à vidanger l'huile. Sur la paroi latérale du carter se trouve un voyant conçu pour contrôler le niveau d'huile dans le compresseur. La bride en haut du carter est conçue pour y fixer le bloc-cylindres. Le bloc-cylindres combine deux cylindres en un seul moulage en fonte, qui a deux brides : la supérieure pour fixer la plaque de soupape au couvercle de bloc et la inférieure pour la fixation au carter. Afin de protéger le compresseur et le système du colmatage, un filtre est installé dans la cavité d'aspiration de l'unité. Pour assurer le retour de l'huile accumulée dans la cavité d'aspiration, un bouchon avec un trou est prévu reliant la cavité d'aspiration du bloc au carter. Le groupe bielle et piston se compose d'un piston, d'une bielle, doigt. bagues d'étanchéité et racleurs d'huile. La planche à soupapes est installée dans la partie supérieure du compresseur entre les blocs-cylindres et le couvercle du cylindre, elle se compose d'une plaque à soupapes, de plaques à soupapes d'aspiration et de refoulement, de sièges de soupapes d'aspiration, de ressorts, de bagues, de guides de soupapes de refoulement. La plaque de soupape a des selles amovibles de soupapes d'aspiration sous la forme de plaques en acier trempé avec deux fentes oblongues dans chacune. Les fentes sont fermées par des plaques à ressort en acier, situées dans les rainures de la plaque de soupape. Les selles et la plaque sont fixées avec des goupilles. Les plaques de soupape de décharge sont en acier, rondes, situées dans les rainures annulaires de la plaque, qui sont les sièges de soupape. Pour éviter tout déplacement latéral, lors du fonctionnement, les plaques sont centrées par des guides emboutis dont les pattes reposent contre le fond de la gorge annulaire de la plaque à clapets. Par le haut, les plaques sont pressées contre la plaque de soupape par des ressorts, à l'aide d'une barre commune, qui est fixée à la plaque avec des boulons sur des bagues. 4 goupilles sont fixées dans la barre, sur lesquelles sont placées des douilles, limitant la montée des clapets de refoulement. Les douilles sont pressées contre les guides de soupape par des ressorts tampons. Dans des conditions normales, les ressorts tampons ne fonctionnent pas ; Ils servent à protéger les soupapes de la casse lors des chocs hydrauliques en cas de liquide réfrigérant ou d'excès d'huile pénétrant dans les cylindres. Le tableau de distribution est divisé cloison interne couvercles de cylindre sur les cavités d'aspiration et de refoulement. Dans la position extrême supérieure du piston entre la plaque de soupape et le bas du piston, il y a un espace de 0,2 ... 0,17 mm, appelé espace mort linéaire.Le presse-étoupe scelle l'extrémité d'entraînement du vilebrequin qui sort. Type de presse-étoupe - graphite auto-alignant. Les vannes d'arrêt - aspiration et refoulement, sont utilisées pour connecter le compresseur au système de réfrigérant. Un raccord d'angle ou droit, ainsi qu'un raccord ou un té pour les dispositifs de connexion, est fixé au corps de la vanne d'arrêt sur le filetage. Lorsque la broche est tournée dans le sens des aiguilles d'une montre, dans la position extrême, le tiroir bloque le passage principal à travers la vanne dans le système et ouvre le passage vers le raccord. Lorsque la broche est tournée dans le sens antihoraire, dans la position extrême, elle ferme avec un cône le passage vers le raccord et ouvre complètement le passage principal à travers la vanne dans le système et bloque le passage vers le té. Dans les positions intermédiaires, le passage est ouvert à la fois au système et au té. La lubrification des pièces mobiles du compresseur s'effectue par barbotage. La lubrification des tourillons de bielle du vilebrequin s'effectue par des canaux inclinés percés dans la partie supérieure du charbon de bielle inférieur. La tête supérieure de la bielle est lubrifiée avec de l'huile s'écoulant de l'intérieur du fond, du piston et tombant dans le trou percé de la tête supérieure de la bielle. Pour réduire le transfert d'huile du carter, une huile est utilisée par un anneau amovible sur le piston, qui déverse une partie de l'huile des parois du cylindre dans le carter.

La quantité d'huile à remplir : 1,7 + - 0,1 kg.

Performances de réfrigération et puissance effective, voir le tableau :

Choix	R12		R22	R142
	n=24 s-¹	n=24 s-¹	n=27,5 s-¹	n=24 s-¹
Capacité de refroidissement, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Puissance effective, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Notes : 1. Les données sont données sur le mode : point d'ébullition - moins 15°С ; température de condensation - 30°С ; température d'aspiration - 20°C ; température du fluide devant le papillon des gaz 30 ° C - pour les fréons R12, R22; point d'ébullition - 5°C; température de condensation - 60 C; température d'aspiration - 20°C, température du liquide devant le dispositif d'étranglement - 60°C - pour le fréon 142 ;

Un écart par rapport aux valeurs nominales de la capacité de refroidissement et de la puissance effective de ± 7% est autorisé.

La différence de pression entre le refoulement et l'aspiration ne doit pas dépasser 1,7 MPa (17 kgf/s*1) et le rapport entre la pression de refoulement et la pression d'aspiration ne doit pas dépasser 1,2.

La température de refoulement ne doit pas dépasser 160°C pour R22 et 140°C pour R12 et R142.

Pression de conception 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Les compresseurs doivent maintenir leur étanchéité lorsqu'ils sont testés avec une surpression de 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

En cas de fonctionnement sur R22, R12 et R142, la température d'aspiration doit être :

tvs=t0+(15…20°С) à t0 ≥ 0°С ;

tvs=20°С à -20°С< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) à t0< -20°С;

L'unité IF-56 est conçue pour refroidir l'air dans la chambre de réfrigération 9 (Fig. 2.1). les éléments principaux sont : un compresseur à piston fréon 1, un condenseur refroidi par air 4, un papillon 7, des batteries évaporatives 8, un filtre déshydrateur 6 rempli d'un dessicant - gel de silice, un récepteur 5 pour collecter les condensats, un ventilateur 3 et un moteur électrique 2.

Riz. 2.1. Schéma du groupe frigorifique IF-56 :

Données techniques

Marque de compresseur
Nombre de cylindres
Volume décrit par pistons, m3/h
réfrigérant
Capacité de refroidissement, kW
à t0 = -15 °С : tк = 30 °С
à t0 = +5 °С tк = 35 °С
Puissance du moteur électrique, kW
Surface externe du condenseur, m2
Surface externe de l'évaporateur, m2

L'évaporateur 8 se compose de deux batteries à ailettes - convecteurs. les batteries sont équipées d'un étranglement 7 avec une vanne thermostatique. Condenseur refroidi par air forcé 4, performance du ventilateur

VB = 0,61 m3/s.

Sur la fig. Les figures 2.2 et 2.3 montrent le cycle réel d'une installation frigorifique à compression de vapeur construite selon les résultats de ses essais : 1 - 2a - compression adiabatique (théorique) de la vapeur de fluide frigorigène ; 1 - 2d - compression réelle dans le compresseur ; 2d - 3 - refroidissement isobare des vapeurs jusqu'à

température de condensation tk; 3 - 4* - condensation isobare-isotherme de la vapeur de réfrigérant dans le condenseur ; 4* - 4 - sous-refroidissement des condensats ;

4 - 5 - étranglement (h5 = h4), à la suite de quoi le réfrigérant liquide s'évapore partiellement ; 5 - 6 - évaporation isobare-isotherme dans l'évaporateur de la chambre de réfrigération ; 6 – 1 – surchauffe isobare de la vapeur saturée sèche (point 6, х = 1) jusqu'à la température t1.