НО- бруто разрез;

А милиард- нетна площ на напречното сечение на болта;

А г- площ на сечение на скобата;

А е- площ на сечение на рафта (колан);

A n- нетна площ на сечение;

Ооо- площ на сечението на стената;

Awf- площ на напречното сечение за метал на ъглов шев;

Awz- площ на напречното сечение за метала на границата на сливане;

Е- модул на еластичност;

Ф- здравина;

г- модул на срязване;

Jb-инерционен момент на разклонението;

Jm; Jd- инерционни моменти на секциите на колана и скобата на фермата;

Js- моментът на инерция на сечението на реброто, ремъка;

Jsl- инерционен момент на сечението на надлъжното ребро;

J t- момент на инерция на усукване на гредата, релсата;

J х; Jy- моменти на инерция на брутното сечение спрямо осите, респ х-хИ г-г;

Jxn; Джин- същото, мрежови секции;

М- момент, огъващ момент;

М х; М г- моменти за осите, респ х-хИ г-г;

н- надлъжна сила;

N реклама- допълнителни усилия;

Nbm- надлъжна сила от момента в клона на колоната;

В- напречна сила, сила на срязване;

Qfic- условна напречна сила за свързващи елементи;

Qs- условна напречна сила, дължаща се на системата от ламели, разположени в една и съща равнина;

Rba- проектна якост на опън на фундаментни болтове;

Rbh- проектна якост на опън на високоякостни болтове;

Rbp- конструктивна устойчивост на срутване на болтови съединения;

рубли- проектна якост на срязване на болтовете;

Rbt- проектна якост на опън на болтовете;

R кок- нормативна устойчивост на стоманени болтове, взета равна на якостта на опън σ вспоред държавните стандарти и спецификациина болтове;

Rbv- проектна якост на опън на U-болтове;

Rcd- конструктивна устойчивост на диаметрално притискане на ролките (при свободен контакт в конструкции с ограничена подвижност);

R dh- проектна якост на опън на тел с висока якост;

Rlp- изчислена устойчивост на локално срутване в цилиндрични панти (шарни) с плътен контакт;

Rp- конструктивна устойчивост на стоманата на смачкване на крайната повърхност (ако има прилягане);

Rs- проектна устойчивост на стоманата на срязване;

Rth- проектна якост на опън на стоманата по посока на дебелината на валцуване;

R u- проектна устойчивост на стоманата на опън, натиск, огъване по отношение на временно съпротивление;

R un- якостта на опън на стоманата, взета равна на минималната стойност σ вспоред държавните стандарти и спецификации за стомана;

Rwf- проектна устойчивост на ъглови заварки към срязване (условно) за метала на заваръчния шев;

Rwu- проектна устойчивост на челно заварени съединения на натиск, опън, огъване по отношение на якостта на опън;

R спечели- нормативна устойчивост на заваръчния метал по отношение на временно съпротивление;

Rws- проектна устойчивост на срязване на челно заварени съединения;

Rwy- проектна устойчивост на челно заварени съединения на натиск, опън и огъване по отношение на границата на провлачване;

Rwz- проектна устойчивост на ъглови заварки към срязване (условно) за метала на границата на сливане;

Рай- проектна устойчивост на стоманата на опън, натиск, огъване при граница на провлачване;

Рин-границата на провлачване на стоманата, взета равна на стойността на границата на провлачване σ t съгласно държавните стандарти и спецификации за стомана;

С- статичен момент на изместената част от брутното сечение спрямо неутралната ос;

Ш х; W у- моменти на съпротивление на брутното сечение спрямо осите, респ х-хИ y-y;

Wxn; Wyn- моменти на съпротивление на сечението на мрежата спрямо осите, респ х-хИ г-г;

б- ширина;

добър- прогнозна ширина;

bf- ширина на рафта (колан);

б з- ширина на изпъкналата част на реброто, надвес;

° С; c x; c y- коефициенти за изчисляване на силата, като се вземе предвид развитието пластични деформациипри огъване около осите, респ x-x, y-y;

д- ексцентриситет на силата;

з- височина;

хеф- прогнозна височина на стената;

hw- височина на стената;

и- радиус на инерция на сечението;

аз съм в- най-малкият радиус на инерция на сечението;

i x; аз уса радиусите на инерция на сечението спрямо осите, съответно х-хИ г-г;

kf- ъглова заварка на крака;

л- дължина, обхват;

lc- дължината на стелажа, колоната, дистанционерите;

ld- дължина на брекета;

ляво- прогнозна, условна дължина;

лм- дължина на панела или колона на фермовата лента;

ls- дължина на каишката;

l w- дължина на заваръчния шев;

л х; л у- прогнозни дължини на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, съответно х-хИ г-г;

м-относителен ексцентриситет ( м = eA / Тоалетна);

mef- намален относителен ексцентриситет ( mef = mη);

r- радиус;

т- дебелина;

tf- дебелина на рафта (колан);

tw- дебелина на стената;

βfИ βz- коефициенти за изчисляване на ъглов шев, съответно за метала на заваръчния шев и за метала на границата на сливане;

γb- коефициент на условия на работа на връзката;

γ c- коефициент на условия на труд;

γn- коефициент на надеждност по предназначение;

γm- коефициент на надеждност за материала;

u- коефициент на надеждност при изчисления на временно съпротивление;

η - коефициент на влияние на формата на сечението;

λ - гъвкавост ( λ = ляво / и);

условна гъвкавост();

λ еф- намалена гъвкавост на пръта през сечение;

Условно намалена гъвкавост на прът през сечение ( );

Условна гъвкавост на стената ( );

Най-голямата условна гъвкавост на стената;

λ х; λ г- проектна стройност на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, респ x-x и y-y;

v- коефициент на напречна деформация на стоманата (Поасон);

σ лок- локално напрежение;

σ x; г- нормални напрежения, успоредни на осите, респ х-хИ y-y;

τxy- напрежение на срязване;

φ (х, г) - коефициент на изкривяване;

φb- коефициент на намаляване на проектните съпротивления при огъване-усукване на изкривяване на греди;

φe- коефициент на намаляване на проектните съпротивления при ексцентрично натиск.

1. Общи положения. 2 2. Материали за конструкции и връзки. 3 3. Проектни характеристики на материалите и съединенията. 4 4*. Отчитане на условията на труд и предназначението на конструкциите. 6 5. Изчисляване на елементи от стоманени конструкции за аксиални сили и огъване. 7 Централно опънати и централно компресирани елементи.. 7 Огъващи елементи.. 11 Елементи, подложени на аксиална сила при огъване.. 15 Лагери. 19 6. Прогнозни дължини и максимална гъвкавост на елементите от стоманена конструкция. 19 Предполагаеми дължини на елементи от плоски ферми и връзки. 19 Прогнозни дължини на елементи от пространствени решетъчни структури. 21 Прогнозни дължини на елементи от конструктивни конструкции. 23 Прогнозна дължина на колоните (стълбовете) 23 Крайна гъвкавост на компресираните елементи. 25 Крайна гъвкавост на опъващите елементи. 25 7. Проверка на стабилността на стените и талията на огъващи и компресирани елементи. 26 Греди мрежи. 26 Стени от централно ексцентрично компресирани и компресирано-огънати елементи. 32 Коланни листове (рафтове) от централно-, ексцентрично-компресирани, компресирано-огънати и огънати елементи. 34 8. Изчисляване на листови конструкции. 35 Изчисляване на силата. 35 Изчисление за устойчивост. 37 Основни изисквания за изчисляване на метални мембранни конструкции. 39 9. Изчисляване на елементи от стоманени конструкции за издръжливост. 39 10. Изчисляване на якост на елементи от стоманени конструкции, като се вземе предвид крехкото счупване. 40 11. Изчисляване на връзките на стоманени конструкции. 40 Заварени съединения. 40 Болтови връзки. 42 Връзки на високоякостни болтове. 43 Връзки с фрезовани краища. 44 Ремъчни връзки в композитни греди. 44 12. Общи изисквания за проектиране на стоманени конструкции. 45 Основи. 45 Заварени съединения. 46 Болтови връзки и връзки на високоякостни болтове. 46 13. Допълнителни изисквания за проектиране на промишлени сгради и конструкции. 48 Относителни деформации и отклонения на конструкциите. 48 Разстояния между компенсаторни фуги. 48 Ферми и конструктивни плочи. 48 Колони.. 49 Връзки. 49 греди. 49 Кранови греди. 50 Листови конструкции. 51 Монтажни крепежни елементи. 52 14. Допълнителни изисквания за проектиране на жилищни и обществени сградии структури. 52 Рамкови сгради. 52 Висящи калъфи. 52 15*. Допълнителни изисквания за проектиране на опори за въздушни електропроводи, конструкции на отворени разпределителни устройства и линии на контактни транспортни мрежи. 53 16. Допълнителни изисквания за проектиране на конструкции на антенни съоръжения (АС) комуникация с височина до 500 м. 55 17. Допълнителни изисквания за проектиране на речни хидравлични съоръжения. 58 18. Допълнителни изисквания за проектиране на греди с гъвкава лента. 59 19. Допълнителни изисквания за проектиране на греди с перфорирана лента. 60 20*. Допълнителни изисквания за проектиране на конструкции на сгради и конструкции по време на реконструкция. 61 Приложение 1. Материали за стоманени конструкции и техните конструктивни съпротивления. 64 Приложение 2. Материали за фуги на стоманени конструкции и техните конструктивни съпротивления. 68 Приложение 3. Физични характеристики на материалите. 71 Приложение 4*. Коефициенти на обслужване за опънат единичен ъгъл, закрепен с един фланец. 72 Приложение 5. Коефициенти за изчисляване на якостта на елементите на стоманената конструкция, като се отчита развитието на пластични деформации. 72 Приложение 6. Коефициенти за изчисляване на устойчивостта на централно, ексцентрично-компресирани и компресирано-огънати елементи. 73 Приложение 7*. Коефициенти φbза изчисляване на греди за стабилност. 82 Приложение 8. Таблици за изчисляване на елементи за издръжливост и отчитане на крехко счупване. 85 Приложение 8, a. Определяне на свойствата на метала. 88 Приложение 9*. Основен буквени обозначенияколичества. 89

Западно-Сибирският металургичен комбинат е усвоил производството на профилна стомана (равнорафтови ъгли, канали, I-образни греди) с дебелина на фланеца до 10 mm включително съгласно TU 14-11-302-94 „Фасонирана стомана C345 от въглеродна стомана, модифицирана с ниобий“, разработена от завода, АД „Уралски институт по метали“ и одобрена от ЦНИИСК на името на A.I. Кучеренко.

Glavtechnormirovaniye информира, че профилната стомана от стомана S345 от категории 1 и 3 съгласно TU 14-11-302-94 може да се използва в съответствие със SNiP II-23-81 "Стоманени конструкции" (Таблица 50) в същите конструкции, за които се валцуват продукти от стомана С345 от категории 1 и 3 в съответствие с GOST 27772-88.

Ръководител на Главтехнология В.В. Тишченко

Въведение

Металургичната индустрия е усвоила производството на валцувани продукти за изграждане на стоманени конструкции и икономично легирана стомана C315. Втвърдяването, като правило, се постига чрез микролегиране на нисковъглеродна спокойна стомана с някой от елементите: титан, ниобий, ванадий или нитриди. Легирането може да се комбинира с контролирано валцуване или термична обработка.

Постигнатите обеми на производство на листове и профилни профили от новата стомана C315 позволяват напълно да се задоволят нуждите на строителството от валцувани продукти с якостни характеристики и студоустойчивост, близки до стандартите за нисколегирана стомана съгласно GOST 27772-88.

1. Нормативна документация за отдаване под наем

В момента е разработена серия от спецификации за валцувани продукти от стомана C315.

TU 14-102-132-92 "Прокатна профилна стомана S315". Притежателят на оригинала и производителят на валцуваните продукти са Нижни Тагилски металургичен комбинат, асортиментът е канали по GOST 8240, ъглови профили с равен рафт, ъглови профили с неравен рафт, обикновени I-образни греди и с успоредни ръбове на фланци.

TU 14-1-5140-92 „Прокатни продукти за изграждане на стоманени конструкции. Общи технически условия". Притежателят на оригинала е TSNIICHM, производителят на валцувани продукти е Нижни Тагилски металургичен завод, асортиментът е I-греди съгласно GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Високоякостни валцувани продукти за изграждане на стоманени конструкции". Притежателят на оригинала и производител на валцувани продукти е Орск-Халиловски металургичен завод, асортиментът е лист с дебелина от 6 до 50 мм.

TU 14-1-5143-92 "Валцувани листови и рулони продукти с повишена якост и студоустойчивост". Притежателят на оригинала е TSNIICHM, производителят на валцувани продукти е Ново-Липецкият металургичен комбинат, асортиментът е валцувани листове по GOST 19903 с дебелина до 14 мм включително.

TU 14-105-554-92 "Листови продукти с повишена якост и устойчивост на студ". Притежателят на оригинала и производителят на валцуваните продукти са Череповецки металургичен завод, асортиментът е ламарина по GOST 19903 с дебелина до 12 мм включително.

2. Общи положения

2.1. Препоръчително е да се използват валцувани продукти от стомана C315 вместо валцувани продукти от нисковъглеродна стомана S255, S285 съгласно GOST 27772-88 за групи конструкции съгласно SNiP II-23-8I, използването на които в климатичните райони на строителството с проектна температура минус 40 ° C не се допуска. В този случай е необходимо да се използва повишената якост на валцувана стомана C315.

3. Материали за конструкции

3.1. Валцованата стомана S315 се доставя в четири категории в зависимост от изискванията за изпитване на ударно огъване (категориите се приемат едни и същи с валцувана стомана S345 съгласно GOST 27772-88).

3.2. Валцованата стомана C315 може да се използва в конструкции, като се ръководи от данните в табл. един.

маса 1

* С дебелина на валцуване не повече от 10 мм.

4. Проектни характеристики на валцувани продукти и съединения

4.1. Нормативните и проектните съпротивления на валцувана стомана C315 са взети в съответствие с табл. 2.

таблица 2

Дебелина на валцуване, мм	Нормативна устойчивост на валцувани продукти, MPa (kgf / mm 2)	Проектна устойчивост на валцувани продукти, MPa (kgf / mm 2)
	оформен	лист, широколентов универсален	оформен
Рин	R un	Рин	R un	Рай	R u	Рай	R u
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Изчислени съпротивления на заварени съединения от валцувана стомана C315 за различни видовеставите и напрегнатите съединения трябва да се определят съгласно SNiP II-23-81 * (клауза 3.4, таблица 3).

4.3. Проектната устойчивост на срутване на елементи, свързани с болтове, трябва да се определи съгласно SNiP II-23-81* (клауза 3.5, таблица 5*).

5. Изчисляване на връзките

5.1. Изчисляването на заварени и болтови съединения от валцувана стомана S315 се извършва в съответствие с изискванията на SNiP II-23-81.

6. Изработка на конструкции

6.1. При производството на строителни конструкции от стомана C315 трябва да се използва същата технология като за стомана C255 и C285 съгласно GOST 27772-88.

6.2. Материалите за заваряване на валцувана стомана C315 трябва да се вземат в съответствие с изискванията на SNiP II-23-81 * (Таблица 55 *) за валцувана стомана C255, C285 и C345 - съгласно GOST 27772-88, като се вземе предвид изчисленото съпротивление на валцувана стомана C315 за различни дебелини .

Относно използването в конструкцията на валцувани продукти с висока якост съгласно TU 14-104-133-92

Министерството на строителството на Русия изпрати до министерствата и ведомствата Руска федерация, правителствено строителство на републиките в състава на Руската федерация, писмо на проектантски и научноизследователски институти № 13-227 от 11 ноември 1992 г. със следното съдържание.

Орск-Халиловският металургичен завод е усвоил производството на дебело валцувани продукти с дебелина 6-50 мм съгласно спецификациите на TU 14-104-133-92 „Високоякостни валцувани продукти за изграждане на стоманени конструкции”, разработени от завод, ITMT TsNIIchermet и TsNIISK им. Кучеренко.

Комбинация чрез микролегиране на нисковъглеродна спокойна стомана с титан или ванадий (или и двете) с възможно приложение топлинна обработкаи контролирани условия на валцуване, беше получен нов високоефективен вид валцуван метал от стомани S315 и S345E, чиито свойства не са по-ниски от тези на валцувани продукти от нисколегирани стомани съгласно GOST 27772-88. Методът на микролегиране, видът на топлинна обработка и условията на валцуване се избират от производителя. Валцуваните продукти се доставят в четири категории в зависимост от изискванията за изпитване на ударно огъване, приети в GOST 27772-88 и SNiP II-23-81 *, както и в немския стандарт DIN 17100 (за образци с остър прорез). Категорията и видът на изпитването на ударно огъване се посочва от потребителя в поръчката за валцувани метални изделия.

Министерството на строителството на Русия информира, че валцувана стомана S345E съгласно TU 14-104-133-92 може да се използва заедно с и вместо валцувана стомана S345 съгласно GOST 27772-88 в конструкции, проектирани съгласно SNiP II-23-81 * "Стоманени конструкции", без преизчисляване на сечения на елементи и техните връзки. Обхватът, стандартната и конструктивната устойчивост на валцувана стомана S315 съгласно TU 14-104-133-92, както и материалите, използвани за заваряване, конструктивната устойчивост на заварените съединения и срутването на елементи, свързани с болтове, трябва да се вземат съгласно препоръки на ЦНИИСК им. Кучеренко, публикуван по-долу.

Нижни Тагилският металургичен комбинат усвои производството на профилирана стомана - канали по GOST 8240, ъгли по GOST 8509 и GOST 8510, I-греди по GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, широк -рафтови I-греди съгласно GOST 26020 съгласно спецификации TU 14-1 -5140-82 "Валковани профилни увеличени якост за изграждане на стоманени конструкции", разработени от завода, TsNIIchermet им. Бардин и ЦНИИСК им. Кучеренко.

растение поради рационален подбор химичен съставнисковъглеродна стомана, микролегиране и насищане с нитриди и карбонитриди с рафиниране на зърното при валцуване, се получава високоефективен вид валцувани продукти от стомани C315, C345 и C375, чиито свойства не са по-ниски от тези на валцувани продукти от нисковъглеродна стомана. -легирани стомани съгласно GOST 27772.

Валцуваните продукти се доставят в четири категории в зависимост от изискванията за изпитване на удар, приети в GOST 27772-88 и SNiP II-23-81*, както и в немския стандарт DIN 17100 (на образци с остър прорез). Категорията и видът на изпитването на ударно огъване се посочва от потребителя в поръчката за валцувани метални изделия.

Gosstroy of Russia информира, че валцувани продукти от стомана S345 и S375 съгласно TU 14-1-5140-92 могат да се използват заедно със и вместо валцувана стомана от стомана S345 и S375 съгласно GOST 27772-88 в конструкции, проектирани съгласно SNiP II -23-81 * "Стоманени конструкции", без преизчисляване на сеченията на елементите и техните връзки. Обхватът, нормативната и проектната устойчивост на валцувана стомана S315 съгласно TU 14-1-3140-92, както и материалите, използвани за заваряване, конструктивните съпротивления на заварени съединения, смачкване на елементи, свързани с болтове, трябва да се вземат съгласно "Препоръки" на TsNIISK им. Кучеренко, които са публикувани в Бюлетин за строителна техника № 1, 1993г.

Заместник-председателят В.А. Алексеев

Използвайте Поддубни В.П.

ОБЩИ РАЗПОРЕДБИ

1.1. Тези стандарти трябва да се спазват при проектиране на стоманени строителни конструкции на сгради и конструкции за различни цели.

Стандартите не се прилагат за проектиране на стоманени конструкции на мостове, транспортни тунели и тръби под насипи.

При проектиране на стоманени конструкции, които са в специални експлоатационни условия (например конструкции на доменни пещи, главни и технологични тръбопроводи, резервоари със специално предназначение, конструкции на сгради, изложени на сеизмични, интензивни температурни въздействия или агресивна среда, конструкции на офшорни хидравлични конструкции), конструкции на уникални сгради и конструкции, както и специални видове конструкции (например предварително напрегнати, пространствени, висящи), трябва да се спазват допълнителни изисквания, които отразяват особеностите на експлоатацията на тези конструкции, предвидени от съответните нормативни документи, одобрен или съгласуван от Госстрой на СССР.

1.2. При проектирането на стоманени конструкции трябва да се спазват нормите на SNiP за защита на строителните конструкции от корозия и стандартите за пожарна безопасност за проектиране на сгради и конструкции. Не се допуска увеличаване на дебелината на валцуваните продукти и стените на тръбите, за да се предпазят конструкциите от корозия и да се увеличи огнеустойчивостта на конструкциите.

Всички конструкции трябва да са достъпни за наблюдение, почистване, боядисване и не трябва да задържат влага и да затрудняват вентилацията. Затворените профили трябва да бъдат запечатани.

1,3*. Когато проектирате стоманени конструкции, трябва:

избират оптималните схеми на конструкции и сечения на елементи в техническо и икономическо отношение;

прилагат икономични валцувани профили и ефективни стомани;

прилагат за сгради и конструкции, като правило, единен стандарт или стандартни проекти;

прилагат прогресивни конструкции (пространствени системи от стандартни елементи; конструкции, които съчетават носещи и ограждащи функции; предварително напрегнати, кабелни, тънколистови и комбинирани конструкции от различни стомани);

осигуряване на технологичност на производството и монтажа на конструкции;

прилагат проекти, които осигуряват най-малко трудоемкост на тяхното производство, транспортиране и монтаж;

осигуряват, като правило, поточно производство на конструкции и тяхното конвейерно или монтиране на големи блокове;

осигуряват използването на фабрични връзки от прогресивни видове (автоматично и полуавтоматично заваряване, фланцови връзки, с фрезовани краища, върху болтове, включително високоякостни и др.);

осигуряват, като правило, монтажни връзки върху болтове, включително такива с висока якост; заварени полеви връзки са разрешени с подходяща обосновка;

отговарят на изискванията на държавните стандарти за конструкции от съответния тип.

1.4. При проектирането на сгради и конструкции е необходимо да се приемат конструктивни схеми, които осигуряват здравината, стабилността и пространствената неизменност на сградите и конструкциите като цяло, както и на отделните им елементи по време на транспортиране, монтаж и експлоатация.

1,5*. Стоманите и съединителните материали, ограниченията за използването на стомани S345T и S375T, както и допълнителните изисквания за доставената стомана, предвидени от държавните стандарти и стандартите на CMEA или техническите условия, трябва да бъдат посочени в работните (KM) и детайлите (KMD ) чертежи на стоманени конструкции и в документацията за поръчка на материали.

В зависимост от характеристиките на конструкциите и техните компоненти, при поръчка на стомана е необходимо да се посочи класът на непрекъснатост в съответствие с GOST 27772-88.

1,6*. Стоманените конструкции и тяхното изчисляване трябва да отговарят на изискванията на GOST 27751-88 „Надеждност на строителни конструкции и основи. Основни положения за изчисляване” и СТ SEV 3972-83 „Надеждност на строителните конструкции и основи. Стоманени конструкции. Основни положения за изчислението.

1.7. Проектните схеми и основните предпоставки за изчислението трябва да отразяват действителните експлоатационни условия на стоманените конструкции.

Стоманените конструкции по правило трябва да се изчисляват като единични пространствени системи.

При разделянето на единни пространствени системи на отделни плоски структури трябва да се вземе предвид взаимодействието на елементите един с друг и с основата.

Изборът на схеми за проектиране, както и методи за изчисляване на стоманени конструкции, трябва да се направи, като се вземе предвид ефективното използване на компютрите.

1.8. Проектирането на стоманени конструкции по правило трябва да се извършва, като се вземат предвид нееластични деформации на стоманата.

За статично неопределени конструкции, методът за изчисление, за който, като се вземат предвид нееластични деформации на стоманата, не е разработен, проектните сили (моменти на огъване и усукване, надлъжни и напречни сили) трябва да се определят при допускането за еластични деформации на стоманата съгласно към недеформирана схема.

С подходящо проучване за осъществимост изчислението е позволено да се извърши по деформирана схема, като се вземе предвид ефектът от движенията на конструкциите под натоварване.

1.9. Елементите на стоманените конструкции трябва да имат минимални сечения, които отговарят на изискванията на тези стандарти, като се вземе предвид асортиментът за валцувани продукти и тръби. В композитните секции, установени чрез изчисление, поднапрежението не трябва да надвишава 5%.

4.5. Прогнозната дължина на елементите трябва да се определи чрез умножаване на свободната им дължина по коефициент

съгласно параграфи 4.21 и 6.25.

4.6. Композитните елементи върху гъвкави съединения, поддържани от цялото напречно сечение, трябва да се изчисляват за здравина и стабилност по формули (5) и (6), като същевременно се определят като общите площи на всички разклонения. Гъвкавост съставни елементитрябва да се определя, като се вземе предвид съответствието на ставите по формулата

(11)

		гъвкавост на целия елемент спрямо оста (фиг. 2), изчислена от ефективната дължина без съответствие;
			гъвкавост на отделен клон спрямо оста I - I (виж фиг. 2), изчислена от прогнозната дължина на клона; с по-малко от седем дебелини () клоните вземат =0;
			коефициент на намаляване на гъвкавостта, определен по формулата

(12)

		ширина и височина на напречното сечение на елемента, cm;
			прогнозният брой шевове в елемента, определен от броя на шевовете, върху които се сумира взаимното изместване на елементите (на фиг. 2, а - 4 шева, на фиг. 2, б - 5 шева);
			прогнозна дължина на елемента, m;
			прогнозният брой разфасовки на връзки в един шев на 1 m от елемента (за няколко шева с различен брой разфасовки трябва да се вземе средният брой разфасовки за всички шевове);
			коефициентът на съответствие на ставите, който трябва да се определи по формулите от таблица 12.

При определяне на диаметъра на ноктите трябва да се вземе не повече от 0,1 от дебелината на свързаните елементи. Ако размерът на прищипаните краища на ноктите е по-малък от 4, тогава разрезите в съседните до тях шевове не се вземат предвид при изчислението. Стойността на фугите на стоманени цилиндрични дюбели трябва да се определя от дебелината на разредителя на свързаните елементи.

Ориз. 2. Компоненти

а - с уплътнения; b - без уплътнения

Таблица 12

Вид на връзката	Коефициент при
	централна компресия	компресия при огъване
2. Стоманени цилиндрични щифтове:
а) диаметърът на дебелината на свързаните елементи
б) диаметър > дебелина на свързаните елементи
3. Дъбови цилиндрични дюбели
4. Дъбови ламелни дюбели
Забележка: Диаметрите на пирони и дюбели, дебелината на елементите, ширината и дебелината на ламелните дюбели трябва да се вземат в cm.

При определяне на диаметъра на дъбови цилиндрични дюбели трябва да се вземе не повече от 0,25 от дебелината на разредителя на свързаните елементи.

Връзките в шевовете трябва да са разположени равномерно по дължината на елемента. При шарнирно поддържани праволинейни елементи е позволено да се поставят връзки в средните четвъртини на дължината на половината от количеството, като се въвежда в изчислението съгласно формула (12) стойността, взета за крайните четвъртини на дължината на елемента.

Гъвкавостта на композитен елемент, изчислена по формула (11), трябва да се вземе не повече от гъвкавостта на отделните клонове, определена по формулата

(13)

		сумата от брутните моменти на инерция на напречните сечения на отделните клони спрямо собствените им оси, успоредни на оста (виж фиг. 2);
			брутна площ на сечението на елемента;
			Приблизителна дължина на елемента.

Гъвкавостта на композитен елемент спрямо оста, преминаваща през центровете на тежестта на секциите на всички разклонения (оста на фиг. 2) трябва да се определи като за твърд елемент, т.е. без да се отчита съответствието на връзките, ако клоните са натоварени равномерно. В случай на неравномерно натоварени клони трябва да се спазва параграф 4.7.

Ако клоните на композитен елемент имат различно напречно сечение, тогава изчислената гъвкавост на клона във формула (11) трябва да се приеме равна на:

(14)

определението е дадено на фиг.2.

4.7. Композитните елементи върху гъвкави съединения, някои от клоните на които не са подпрени в краищата, могат да бъдат изчислени за здравина и стабилност съгласно формули (5), (6) при следните условия:

а) площта на напречното сечение на елемента и трябва да се определя от напречното сечение на поддържаните клони;

б) гъвкавостта на елемента спрямо оста (виж фиг. 2) се определя по формулата (11); в този случай моментът на инерция се взема предвид, като се вземат предвид всички клони, а площта - само поддържаните;

в) при определяне на гъвкавостта спрямо оста (виж фиг. 2) инерционният момент трябва да се определи по формулата

инерционни моменти на напречните сечения на подпряни и неподпрени клони, съответно.

4.8. Изчислението за стабилност на централно компресирани елементи на сечение с променлива височина трябва да се извърши по формулата

		брутна площ на напречното сечение с максимални размери;
		коефициент, отчитащ променливостта на височината на сечението, определен съгласно таблица 1, приложение 4 (за елементи на постоянен участък);
		коефициент на изкривяване, определен съгласно т. 4.3 за гъвкавост, съответстващ на сечението с максимални размери.

Огъващи елементи

4.9. Изчисляването на огъващите елементи, осигурени срещу изкривяване на плоската форма на деформация (виж точки 4.14 и 4.15), за якост при нормални напрежения трябва да се извърши по формулата

		изчислен момент на огъване;
		конструктивна устойчивост на огъване;
		проектен модул на напречното сечение на елемента. За масивни елементи за огъване на компоненти на податливи съединения, изчисленият модул на модула трябва да се вземе равен на нетния модул, умножен по коефициента ; Стойностите за елементи, съставени от идентични слоеве, са дадени в Таблица 13. При определяне на отслабването на секциите, разположени върху секцията на елемента с дължина до 200 mm, те се вземат комбинирани в една секция.

Таблица 13

Записване на коефициенти	Брой слоеве на елемент	Стойността на коефициентите за изчисляване на компонентите на огъване по време на участъци, m
Забележка. За междинни стойностиКоефициентите на обхват и брой слоеве се определят чрез интерполация.

4.10. Изчисляването на огъващите елементи за якост на срязване трябва да се извърши по формулата

		проектна сила на срязване;
		статичен брутен момент на изместената част от напречното сечение на елемента спрямо неутралната ос;
		брутен момент на инерция на напречното сечение на елемента спрямо неутралната ос;
		изчислена ширина на секцията на елемента;
		конструктивна устойчивост на срязване при огъване.

4.11. Броят на разрезите, равномерно разположени във всеки шев на композитен елемент в сечение с недвусмислена диаграма на напречните сили, трябва да отговаря на условието

(19)

		изчислената носеща способност на връзката в този шев;
		огъващи моменти в началния и крайния участък на разглеждания участък.

Забележка. Ако в шева има връзки с различна носимоспособност, но

идентични по характер на работа (например дюбели и пирони), лагер

техните способности трябва да бъдат обобщени.

4.12. Изчисляването на елементи от твърдо сечение за якост при наклонено огъване трябва да се извърши по формулата

(20)

	компоненти на изчисления огъващ момент за главните оси на сечението и
	нето модул на сечение около главните оси на сечението и

4.13. Залепените криволинейни елементи, които са огънати от момент, който намалява тяхната кривина, трябва да се проверяват за радиални напрежения на опън съгласно формулата

(21)

		нормално напрежение в крайното влакно на опънатата зона;
		нормално напрежение в междинното влакно на участъка, за който се определят радиалните напрежения на опън;
		разстоянието между крайните и разглежданите влакна;
		радиусът на кривината на линията, минаваща през центъра на тежестта на диаграмата на нормалните напрежения на опън, затворена между екстремните и разглежданите влакна;
		изчислена якост на опън на дървесината на влакната, взета съгласно точка 7 от таблица 3.

4.14. Изчислението за стабилност на плоската форма на деформация на огънати елементи с правоъгълно сечение трябва да се извърши по формулата

		максимален огъващ момент в разглеждания участък
		максимален брутен модул в разглежданата област

Коефициентът за огъващи елементи с правоъгълно напречно сечение, шарнирно закрепени срещу изместване от равнината на огъване и фиксирани срещу въртене около надлъжната ос в референтните сечения, трябва да се определя по формулата

		разстоянието между опорните секции на елемента и при фиксиране на компресирания ръб на елемента в междинни точки от изместване от равнината на огъване - разстоянието между тези точки;
		ширина на напречното сечение;
		максималната височина на напречното сечение на обекта;
		коефициент в зависимост от формата на кривата на огъващите моменти в сечението, определен съгласно таблици 2, 3, приложение 4 от тези стандарти.

При изчисляване на огъващи моменти с височина, линейно променяща се по дължината и постоянна ширина на напречното сечение, които нямат закрепвания от равнината по протежение на ръба от момента, или с коефициента по формула (23) трябва да се умножено по допълнителен коефициент Стойностите са дадени в Таблица 2, Приложение 4. При =1.

При укрепване от равнината на огъване в междинни точки на опънатия ръб на елемента в разреза, коефициентът, определен по формула (23), трябва да се умножи по коефициента:

:= (24)

		централният ъгъл в радиани, който определя сечението на елемента с кръгла форма (за праволинейни елементи);
		броят на междинните подсилени (със същата стъпка) точки на опънатия ръб върху секцията (за стойността трябва да се вземе равна на 1).

4.15. Проверката на стабилността на плоската форма на деформация на огъващи елементи на I-образна греда или напречно сечение с форма на кутия трябва да се извършва в случаите, когато

ширина на компресираната лента на напречното сечение.

Изчислението трябва да се направи по формулата

		коефициент на надлъжно огъване от равнината на огъване на компресираната хорда на елемента, определен съгласно точка 4.3;
		дизайн якост на натиск;
		брутен модул на напречното сечение; в случай на стени от шперплат, намаленият модул на съпротивление в равнината на огъване на елемента.

Елементи, подложени на аксиална сила при огъване

4.16. Изчисляването на ексцентрично опънати и опън-огънати елементи трябва да се извърши по формулата

(27)

4.17. Изчисляването на якостта на ексцентрично компресирани и компресирано-огънати елементи трябва да се направи по формулата

(28)

Забележки: 1. За шарнирни елементи със симетрични диаграми

огъващи моменти синусоидални, параболични, многоъгълни

и близки до тях очертания, както и за конзолни елементи трябва

определя по формула

			коефициент, вариращ от 1 до 0, като се отчита допълнителният момент от надлъжната сила, дължащ се на отклонението на елемента, определен по формулата
		огъващ момент в проектния участък без отчитане на допълнителния момент от надлъжната сила;
		коефициент, определен по формула (8) п.4.3.

2. В случаите, когато диаграмите на моментите на огъване в шарнирните елементи имат триъгълна или правоъгълна форма, коефициентът съгласно формула (30) трябва да се умножи по корекционния коефициент:

(31)

3. При асиметрично натоварване на шарнирни елементи, големината на огъващия момент трябва да се определи по формулата

(32)

		огъващи моменти в изчисленото сечение на елемента от симетричните и косо-симетричните компоненти на товара;
		коефициенти, определени по формула (30) при стойности на стройност, съответстващи на симетрични и наклонени форми на изкривяване.

4. За елементи на сечение с променлива височина площта във формула (30) трябва да се вземе за максимална височина на сечение и коефициентът трябва да се умножи по коефициента, взет съгласно таблица 1, допълнение 4.

5. Когато съотношението на напреженията от огъване към напреженията от натиск е по-малко от 0,1, огъваните на натиск елементи също трябва да бъдат проверени за стабилност съгласно формула (6), без да се отчита огъващият момент.

4.18. Изчислението за стабилност на плоската форма на деформация на компресирани-огънати елементи трябва да се извърши по формулата

(33)

		бруто площ с максималните размери на сечението на елемента на обекта ;
		за елементи без фиксиране на опънатата зона от равнината на деформация и за елементи с такива закрепвания;
		коефициент на изкривяване, определен по формула (8) за гъвкавостта на сечението на елемента с изчислена дължина от равнината на деформация;
		коефициент, определен по формула (23).

Ако има закрепвания в елемента в областта от равнината на деформация от страната на ръба, опънат от момента, коефициентът трябва да се умножи по коефициента, определен по формулата (24), а коефициентът - по коефициента от формула

(34)

При изчисляване на елементи от сечение с променлива височина, които нямат закрепвания от равнината по протежение на ръба от момента или в , коефициентите и определени по формули (8) и (23) трябва допълнително да се умножат съответно по коефициенти и са дадени в таблици 1 и 2 приложение .4. В

4.19. При композитни компресирано-огънати елементи трябва да се провери стабилността на най-напрегнатия клон, ако неговата изчислена дължина надвишава седем дебелини на клона, съгласно формулата

(35)

Стабилността на композитен елемент, огънат на натиск от равнината на огъване, трябва да се провери по формула (6), без да се отчита огъващият момент.

4.20. Броят на свързващите разрези, равномерно разположени във всеки шев на компресиран-огънат композитен елемент в сечение с недвусмислена диаграма на напречните сили, когато се прилага сила на натиск върху целия участък, трябва да отговаря на условието

където коефициентът е взет от таблица 1, допълнение 4.

		брутен статичен момент на изместената част от напречното сечение спрямо неутралната ос; с шарнирни краища, както и с шарнирно закрепване в междинни точки на елемента - 1; с единия шарнирно, а другия прищипан край - 0,8; с един прищипан и друг свободно натоварен край - 2,2; с двата прищипани края - 0,65. В случай на надлъжно натоварване, разпределено равномерно по дължината на елемента, коефициентът трябва да бъде равен на: с двата шарнирни края - 0,73; с един прищипан, а другият свободен край - 1.2. Прогнозната дължина на пресичащите се елементи, свързани един с друг в пресечната точка, трябва да се приеме равна на: при проверка на стабилността в равнината на конструкциите - разстоянието от центъра на възела до точката на пресичане на елементите; при проверка на стабилността от равнината на конструкцията: а) при пресичане на два компресирани елемента - цялата дължина на елемента;	Име на конструктивните елементи	Крайна гъвкавост
1. Компресирани корди, опорни скоби и опорни стълбове на ферми, колони
2. Други компресирани елементи на ферми и други проходни конструкции
3. Елементи на компресирана връзка
4. Опънати пояси на ферми във вертикалната равнина
5. Други опъващи елементи на ферми и други проходни конструкции
За въздушни електропроводи

Стойността трябва да се вземе най-малко 0,5;

в) в случай на пресичане на компресиран елемент с опънат елемент с еднаква големина - най-голямата дължина на компресирания елемент, измерена от центъра на възела до точката на пресичане на елементите.

Ако пресичащите се елементи имат съставно сечение, тогава съответните стойности на стройността, определени по формула (11), трябва да бъдат заместени във формула (37).

4.22. Гъвкавост на елементите и техните отделни разклонения в дървени конструкциине трябва да надвишава стойностите, посочени в таблица 14.

Характеристики на изчисляването на залепени елементи

шперплат с дърво

4.23. Изчисляването на залепените елементи, изработени от шперплат с дърво, трябва да се извърши по метода на намаленото напречно сечение.

4.24. Здравината на опъната обшивка от шперплат на плочи (фиг. 3) и панели трябва да се провери по формулата

момент на модула на сечението, намален до шперплат, който трябва да се определи в съответствие с инструкциите на точка 4.25.

4.25. Намаленият модул на напречното сечение на залепени шперплат плоскости с дърво трябва да се определи по формулата

разстояние от центъра на тежестта на намаления участък до външния ръб на кожата;

Фиг.3. Напречно сечение на лепен шперплат и дървени плоскости

статичен момент на изместената част от намаленото сечение спрямо неутралната ос;

дизайн устойчивост на стържене на дърво по влакната или шперплат по влакната на външните слоеве;

изчислената ширина на секцията, която трябва да се приеме равна на общата ширина на ребрата на рамката.

обща площ (бруто)- Площта на напречното сечение на камък (блок) без да се приспадат площите на празнините и изпъкналите части. [Английски руски речник за проектиране на строителни конструкции. MNTKS, Москва, 2011] Теми строителни конструкции EN бруто площ ...

брутна площ на болта- A - [Английски руски речник на структурното проектиране. МНТКС, Москва, 2011] Теми строителни конструкции Синоними A EN брутно напречно сечение на болт … Наръчник за технически преводач

носеща част- 3.10 носеща част: Елемент от мостова конструкция, който пренася натоварването от горната конструкция и осигурява необходимите ъглови и линейни премествания на носещите възли на надстройката. Източник: STO GK Transstroy 004 2007: Метал ... ...

GOST R 53628-2009: Метални ролкови лагери за изграждане на мостове. Спецификации- Терминология GOST R 53628 2009: Метални ролкови лагери за строителство на мостове. Спецификации оригинален документ: 3.2 дължина на участъка: Разстояние между крайните конструктивни елементиобхват, измерен с... Речник-справочник на термините на нормативно-техническата документация

Зидани конструкции от естествени или изкуствени камъни. ЗИДАРА ОТ ПРИРОДЕН КАМЪН Поради красивото редуване на зиданите редове, както и естествения цвят на естествените камъни, зидарията от такива камъни дава на архитекта повече възможности ... ... Енциклопедия на Collier

Терминология 1: : dw Номер на деня от седмицата. "1" съответства на дефинициите на термините в понеделник от различни документи: dw DUT Разликата между Москва и UTC, изразена като цяло число часове Дефиниции на термина от ... ... Речник-справочник на термините на нормативно-техническата документация

- (САЩ) (Съединени американски щати, САЩ). аз Главна информациящат на САЩ в Северна Америка. Площта е 9,4 милиона км2. Население 216 милиона души (1976 г., прогнозно). Столицата на Вашингтон. Административно територията на Съединените щати...

GOST R 53636-2009: Целулоза, хартия, картон. Термини и определения- Терминология GOST R 53636 2009: Целулоза, хартия, картон. Термини и определения оригинален документ: 3.4.49 абсолютно суха маса: Масата на хартия, картон или целулоза след сушене при температура (105 ± 2) ° C до постоянно тегло при условия ... ... Речник-справочник на термините на нормативно-техническата документация

Водноелектрическа централа (ВЕЦ), комплекс от конструкции и оборудване, чрез които енергията на водния поток се преобразува в електрическа енергия. Водноелектрическата централа се състои от последователна верига от хидравлични конструкции (вижте Хидравлични ... ... Голям съветска енциклопедия

- (до 1935 г. Персия) I. Общи сведения I. държава в Западна Азия. На север граничи със СССР, на запад с Турция и Ирак, на изток с Афганистан и Пакистан. На север се измива от Каспийско море, на юг от Персийския и Оманския залив, в ... ... Голяма съветска енциклопедия

snip-id-9182: Технически спецификации за видове работи при изграждане, реконструкция и ремонт на пътища и изкуствени конструкции по тях- Терминологичен snip id 9182: Технически спецификации за видове работи в строителството, реконструкцията и ремонта магистралии изкуствени конструкции върху тях: 3. Асфалторазпределител. Използва се за укрепване на асфалтобетон гранулат ... ... Речник-справочник на термините на нормативно-техническата документация

Първоначално металът е най-много издръжлив материалслужи за защитни цели - огради, порти, решетки. След това започнаха да използват чугунени стълбове и арки. Удължен растеж промишлено производствоизискваше изграждането на конструкции с големи разстояния, което стимулираше появата на търкалящи се греди и ферми. В крайна сметка метален корпусстава ключов фактор в развитието на архитектурната форма, тъй като позволява на стените да бъдат освободени от функцията на носещата конструкция.

Стоманени елементи за централно напрежение и централна компресия. Изчисляване на якостта на елементите, подложени на централно опън или компресия със сила Н,трябва да се направи по формулата

където е изчислената устойчивост на стоманата на опън, натиск, огъване по отношение на границата на провлачване; е нетната площ на напречното сечение, т.е. площ минус отслабването на участъка; - коефициент на работни условия, взети според таблиците на SNIP N-23-81 * "Стоманени конструкции".

Пример 3.1.Дупка с диаметър от д= = 10 см (фиг. 3.7). Дебелина на стената на I-лъча - с- 5,2 мм, брутна площ на напречното сечение - cm2.

Необходимо е да се определи допустимото натоварване, което може да се приложи по надлъжната ос на отслабената I-лъча. Проектното съпротивление започна да приема kg / cm2 и.

Решение

Изчисляваме нетната площ на напречното сечение:

където е брутната площ на сечение, т.е. общата площ на напречното сечение, с изключение на отслабването, се взема в съответствие с GOST 8239-89 "Горещовалцувани стоманени I-греди".

Определете допустимото натоварване:

Определяне на абсолютното удължение на централно опънат стоманен прът

За пръта със стъпаловидна промяна в площта на напречното сечение и нормална сила, общото удължение се изчислява чрез алгебрично сумиране на удълженията на всеки участък:

където P -брой парцели; и- партиден номер (аз = 1, 2,..., P).

Удължението от собственото тегло на прът с постоянно сечение се определя по формулата

където γ е специфично тегломатериал на пръчката.

Изчисляване на устойчивост

Изчисление за стабилност на елементи със твърда стена, подложени на централно натиск със сила н, трябва да се извърши по формулата

където A е брутната площ на сечението; φ - коефициент на изкривяване, взет в зависимост от гъвкавостта

Ориз. 3.7.

и проектна устойчивост на стоманата съгласно таблицата в SNIP N-23–81 * "Стоманени конструкции"; μ е коефициентът за намаляване на дължината; – минимално радиус на въртененапречно сечение; Гъвкавостта λ на компресирани или опънати елементи не трябва да надвишава стойностите, дадени в SNIP "Стоманени конструкции".

Изчисляването на композитни елементи от ъгли, канали (фиг. 3.8) и др., свързани тясно или чрез уплътнения, трябва да се извършва като плътни стени, при условие че най-големите светли разстояния в областите между заварените ленти или между центровете на крайните болтове не надвишават за компресирани елементи и за опънати елементи.

Ориз. 3.8.

Огъване на стоманени елементи

Изчисляването на греди, огънати в една от основните равнини, се извършва по формулата

където М -максимален момент на огъване; е нетният модул на сечението.

Стойностите на напреженията на срязване τ в средата на огъващите елементи трябва да отговарят на условието

където Q-напречна сила в сечение; - статичен момент на половината сечение спрямо главната ос z;- аксиален момент на инерция; т- дебелина на стената; – проектна устойчивост на срязване на стоманата; - границата на провлачване на стоманата, приета съгласно държавните стандарти и спецификации за стомана; - коефициент на надеждност за материала, приет съгласно SNIP 11-23-81 * "Стоманени конструкции".

Пример 3.2.Необходимо е да се избере напречното сечение на стоманена греда с един участък, натоварена равномерно разпределен товар q= 16 kN/m, дължина на кутията л= 4 m, , MPa. Напречното сечение на гредата е правоъгълно със съотношение на височината здо ширина бгреди равни на 3 ( h/b = 3).