กระทรวงศึกษาธิการและวิทยาศาสตร์แห่งสหพันธรัฐรัสเซีย

มหาวิทยาลัยเทคนิคแห่งรัฐโนโวซีบีร์สค์

_____________________________________________________________

ข้อมูลจำเพาะ
หน่วยทำความเย็น

แนวปฏิบัติ

สำหรับนักศึกษา กศน. ทุกรูปแบบการศึกษา

โนโวซีบีสค์
2010

UDC 621.565(07)

เรียบเรียงโดย: แคน. เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ รศ. ,

ผู้ตรวจทาน: ดร.เทค วิทยาศาสตร์ ศ.

งานนี้เตรียมที่กรมโรงไฟฟ้าพลังความร้อน

© รัฐโนโวซีบีสค์

มหาวิทยาลัยเทคนิค 2010

วัตถุประสงค์ของห้องปฏิบัติการ

1. การรวมภาคปฏิบัติความรู้เกี่ยวกับกฎข้อที่สองของอุณหพลศาสตร์ วัฏจักร การทำความเย็น

2. ทำความคุ้นเคยกับหน่วยทำความเย็น IF-56 และลักษณะทางเทคนิค

3. ศึกษาและสร้างวงจรของหน่วยทำความเย็น

4. การกำหนดคุณสมบัติหลักของหน่วยทำความเย็น

1. พื้นฐานทางทฤษฎีของงาน

หน่วยทำความเย็น

1.1. ย้อนกลับวงจรการ์โนต์

หน่วยทำความเย็นถูกออกแบบมาเพื่อถ่ายเทความร้อนจากแหล่งเย็นไปยังแหล่งร้อน ตามกฎข้อที่สองของอุณหพลศาสตร์ของ Clausius ความร้อนไม่สามารถส่งผ่านจากวัตถุเย็นไปยังวัตถุที่ร้อนได้ด้วยตัวเอง ในโรงงานทำความเย็น การถ่ายเทความร้อนดังกล่าวไม่ได้เกิดขึ้นโดยตัวมันเอง แต่เนื่องจากพลังงานกลของคอมเพรสเซอร์ที่ใช้ไปในการอัดไอสารทำความเย็น

ลักษณะสำคัญของโรงงานทำความเย็นคือสัมประสิทธิ์ของสมรรถนะ ซึ่งได้มาจากสมการของกฎข้อที่หนึ่งของอุณหพลศาสตร์ ซึ่งเขียนขึ้นสำหรับวัฏจักรย้อนกลับของโรงทำความเย็น โดยคำนึงถึงข้อเท็จจริงที่ว่าสำหรับวัฏจักรใด ๆ การเปลี่ยนแปลงพลังงานภายในของของไหลทำงานD ยู= 0 กล่าวคือ:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

ที่ไหน q 1 – ความร้อนที่มอบให้กับน้ำพุร้อน q 2 - ความร้อนที่นำมาจากแหล่งเย็น l– การทำงานทางกลของคอมเพรสเซอร์

จาก (1.1) ตามด้วยความร้อนถูกถ่ายเทไปยังแหล่งความร้อน

q 1 = q 2 + l, (1.2)

สัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพคือสัดส่วนของความร้อน q 2 โอนจากแหล่งเย็นไปยังแหล่งร้อนต่อหน่วยงานคอมเพรสเซอร์ที่ใช้ไป

(1.3)

ค่าสูงสุดของสัมประสิทธิ์สมรรถนะสำหรับช่วงอุณหภูมิที่กำหนดระหว่าง ตู่ภูเขาร้อนและ ตู่ความเย็นของแหล่งความร้อนเย็นจะมีวงจรการ์โนต์ย้อนกลับ (รูปที่ 1.1)

ข้าว. 1.1. ย้อนกลับวงจรการ์โนต์

โดยให้ความร้อนที่ t 2 = คอนสตจากแหล่งความเย็นสู่ของไหลทำงาน:

q 2 = ตู่ 2 ( ส 1 – ส 4) = ตู่ 2 ดีเอส (1.4)

และความร้อนที่แผ่ออกไป t 1 = คอนสตจากของเหลวทำงานไปยังแหล่งความเย็น:

q 1 = ตู่หนึ่ง · ( ส 2 – ส 3) = ตู่ 1 วัน, (1.5)

ในวงจรการ์โนต์ย้อนกลับ: 1-2 - การบีบอัดแบบอะเดียแบติกของของไหลทำงานซึ่งเป็นผลมาจากอุณหภูมิของของไหลทำงาน ตู่ 2 ร้อนขึ้น ตู่ภูเขาน้ำพุร้อน 2-3 - การกำจัดความร้อนด้วยความร้อน q 1 จากสารทำงานสู่น้ำพุร้อน 3-4 - การขยายตัวแบบอะเดียแบติกของของไหลทำงาน 4-1 - การจ่ายความร้อนแบบไอโซเทอร์มอล q 2 จากแหล่งความเย็นสู่ของไหลทำงาน โดยคำนึงถึงความสัมพันธ์ (1.4) และ (1.5) สมการ (1.3) สำหรับสัมประสิทธิ์สมรรถนะของวงจรการ์โนต์แบบย้อนกลับสามารถแสดงได้ดังนี้

ยิ่งค่า e สูง วงจรการทำความเย็นก็จะยิ่งมีประสิทธิภาพและการทำงานน้อยลง lจำเป็นต้องถ่ายเทความร้อน q 2 จากแหล่งเย็นเป็นร้อน

1.2. วงจรทำความเย็นแบบอัดไอ

การจ่ายความร้อนแบบไอโซเทอร์มอลและการกำจัดในหน่วยทำความเย็นสามารถทำได้หากสารทำความเย็นเป็นของเหลวที่มีจุดเดือดต่ำซึ่งมีจุดเดือดที่ความดันบรรยากาศ t 0 £ 0 oC และที่อุณหภูมิจุดเดือดติดลบ ความดันเดือด พี 0 ต้องมากกว่าบรรยากาศเพื่อป้องกันไม่ให้อากาศเข้าสู่เครื่องระเหย แรงอัดต่ำทำให้คอมเพรสเซอร์และส่วนประกอบอื่นๆ ของหน่วยทำความเย็นมีน้ำหนักเบา ด้วยความร้อนแฝงที่สำคัญของการกลายเป็นไอ rปริมาณจำเพาะต่ำที่ต้องการ วีซึ่งช่วยลดขนาดของคอมเพรสเซอร์

แอมโมเนีย NH3 เป็นสารทำความเย็นที่ดี (จุดเดือด t k = 20 °C ความดันอิ่มตัว พี k = 8.57 บาร์และที่ t 0 \u003d -34 ° C, พี 0 = 0.98 บาร์) ความร้อนแฝงของการกลายเป็นไอนั้นสูงกว่าของสารทำความเย็นอื่นๆ แต่ข้อเสียของมันคือความเป็นพิษและการกัดกร่อนเมื่อเทียบกับโลหะที่ไม่ใช่เหล็ก ดังนั้นจึงไม่ใช้แอมโมเนียในหน่วยทำความเย็นในประเทศ สารทำความเย็นที่ดีคือเมทิลคลอไรด์ (CH3CL) และอีเทน (C2H6); ไม่ใช้ซัลเฟอร์ไดออกไซด์ (SO2) เนื่องจากมีความเป็นพิษสูง

ฟรีออน อนุพันธ์ฟลูออโรคลอรีนของไฮโดรคาร์บอนที่ง่ายที่สุด (ส่วนใหญ่เป็นมีเทน) มีการใช้กันอย่างแพร่หลายในฐานะสารทำความเย็น คุณสมบัติที่โดดเด่นของฟรีออนคือทนต่อสารเคมี ไม่เป็นพิษ ขาดปฏิสัมพันธ์กับวัสดุโครงสร้างเมื่อ t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении พี 0 = 1 บาร์; t 0 = -30.3 oC; พารามิเตอร์ที่สำคัญ R12: พี cr = 41.32 บาร์; t cr = 111.8 °C; วี cr = 1.78×10-3 m3/kg; เลขชี้กำลังอะเดียแบติก k = 1,14.

การผลิตฟรีออน - 12 เป็นการทำลาย ชั้นโอโซนสารต้องห้ามในรัสเซียในปี 2543 อนุญาตให้ใช้ R12 ที่ผลิตหรือสกัดจากอุปกรณ์แล้วเท่านั้น

2. การทำงานของหน่วยทำความเย็น IF-56

2.1. หน่วยทำความเย็น

หน่วย IF-56 ได้รับการออกแบบมาเพื่อทำให้อากาศเย็นลงในตู้เย็น 9 (รูปที่ 2.1)

พัดลม" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">fan; 4 - receiver; 5 -capacitor;

6 - เครื่องกรองแห้ง; 7 - เค้น; 8 - เครื่องระเหย; 9 - ตู้เย็น

ข้าว. 2.2. วงจรทำความเย็น

ในกระบวนการควบคุมปริมาณ freon ของเหลวในลิ้นปีกผีเสื้อ 7 (ขั้นตอน 4-5 ใน ph-แผนภาพ) มันระเหยบางส่วนในขณะที่การระเหยของฟรีออนหลักเกิดขึ้นในเครื่องระเหย 8 เนื่องจากความร้อนที่ถ่ายจากอากาศในห้องตู้เย็น (กระบวนการไอโซบาริก - ไอโซเทอร์มอล 5-6 ที่ พี 0 = คอนสตและ t 0 = คอนสต). ไอน้ำร้อนยวดยิ่งที่มีอุณหภูมิเข้าสู่คอมเพรสเซอร์ 1 ซึ่งถูกบีบอัดจากแรงดัน พี 0 สู่ความกดดัน พี K (polytropic, การบีบอัดจริง 1-2d) ในรูป 2.2 ยังแสดงทฤษฎีการบีบอัดแบบอะเดียแบติก 1-2A ที่ ส 1 = คอนสต..gif" width="16" height="25"> (กระบวนการ 4*-4) ฟรีออนของเหลวไหลเข้าสู่เครื่องรับ 5 จากตำแหน่งที่ไหลผ่านตัวกรองแห้ง 6 ไปยังปีกผีเสื้อ 7

ข้อมูลทางเทคนิค

เครื่องระเหย 8 ประกอบด้วยแบตเตอรี่แบบครีบ - คอนเวอร์เตอร์ แบตเตอรี่มีการติดตั้งเค้น 7 พร้อมวาล์วควบคุมอุณหภูมิ บังคับคอนเดนเซอร์ระบายความร้อนด้วยอากาศ 4 ประสิทธิภาพพัดลม วี B = 0.61 ลบ.ม./วิ.

ในรูป 2.3 แสดงวงจรที่แท้จริงของโรงทำความเย็นแบบอัดไอที่สร้างขึ้นตามผลการทดสอบ: 1-2a - การบีบอัดแบบอะเดียแบติก (ตามทฤษฎี) ของไอสารทำความเย็น 1-2d - การบีบอัดจริงในคอมเพรสเซอร์ 2e-3 - การระบายความร้อนด้วยไอโซบาริกของไอระเหยสูงถึง
อุณหภูมิควบแน่น tถึง; 3-4* - การควบแน่นไอโซบาริก-ไอโซเทอร์มอลของไอสารทำความเย็นในคอนเดนเซอร์ 4*-4 – คอนเดนเสท supercooling;
4-5 - การควบคุมปริมาณ ( ชม. 5 = ชม. 4) อันเป็นผลมาจากการที่สารทำความเย็นเหลวระเหยไปบางส่วน 5-6 - การระเหยไอโซบาริก - ไอโซเทอร์มอลในเครื่องระเหยของห้องทำความเย็น 6-1 - ไอโซบาริกความร้อนสูงยิ่งยวดของไอน้ำอิ่มตัวแห้ง (จุดที่ 6, X= 1) จนถึงอุณหภูมิ t 1.

ข้าว. 2.3. วงจรทำความเย็นใน ph-ไดอะแกรม

2.2. ลักษณะการทำงาน

หลัก ลักษณะการทำงานหน่วยทำความเย็นคือความสามารถในการทำความเย็น คิว, การใช้พลังงาน นู๋, การบริโภคสารทำความเย็น จีและความเย็นจำเพาะ q. ความสามารถในการทำความเย็นถูกกำหนดโดยสูตร kW:

คิว = Gq = จี(ชม. 1 – ชม. 4), (2.1)

ที่ไหน จี– ปริมาณการใช้สารทำความเย็น kg/s; ชม. 1 – ไอน้ำเอนทาลปีที่ทางออกเครื่องระเหย kJ/kg; ชม. 4 - เอนทาลปีของสารทำความเย็นเหลวหน้าคันเร่ง kJ/kg; q = ชม. 1 – ชม. 4 – ความจุความเย็นจำเพาะ kJ/kg.

เฉพาะ ปริมาตรความเย็น kJ/m3:

qวี= q/ วี 1 = (ชม. 1 – ชม. 4)/วี 1. (2.2)

ที่นี่ วี 1 – ปริมาณไอน้ำจำเพาะที่ทางออกเครื่องระเหย ลบ.ม./กก.

อัตราการไหลของสารทำความเย็นหาได้จากสูตร kg/s:

จี = คิวถึง/( ชม. 2D - ชม. 4), (2.3)

คิว = ค’บ่ายโมงวีที่( tใน 2 - tใน 1). (2.4)

ที่นี่ วี B \u003d 0.61 m3 / s - ประสิทธิภาพของพัดลมที่ทำให้คอนเดนเซอร์เย็นลง tใน 1 t B2 - อุณหภูมิอากาศที่ทางเข้าและทางออกของคอนเดนเซอร์, ºС; ค’บ่ายโมงคือความจุความร้อนไอโซบาริกเชิงปริมาตรเฉลี่ยของอากาศ kJ/(m3 K):

ค’บ่ายโมง = (μ cpm)/(μ วี 0), (2.5)

โดยที่ (μ วี 0) = 22.4 m3/kmol คือปริมาตรของอากาศหนึ่งกิโลกรัมโมลภายใต้สภาวะทางกายภาพปกติ (μ cpm) คือความจุความร้อนโมลาร์ไอโซบาริกเฉลี่ยของอากาศ ซึ่งกำหนดโดยสูตรเชิงประจักษ์ kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29.1 + 5.6 10-4( t B1+ tใน 2). (2.6)

กำลังตามทฤษฎีของการบีบอัดแบบอะเดียแบติกของไอสารทำความเย็นในกระบวนการ 1-2A, kW:

นู๋เอ = จี/(ชม. 2A - ชม. 1), (2.7)

ความสามารถในการทำความเย็นแบบอะเดียแบติกและค่าจริง:

kเอ = คิว/นู๋แต่; (2.8)

k = คิว/นู๋, (2.9)

แทนความร้อนที่ถ่ายเทจากแหล่งเย็นไปยังแหล่งร้อน ต่อหน่วยของกำลังตามทฤษฎี (อะเดียแบติก) และตามจริง (กำลังไฟฟ้าของตัวขับคอมเพรสเซอร์) สัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพมีความหมายทางกายภาพเหมือนกันและถูกกำหนดโดยสูตร:

ε = ( ชม. 1 – ชม. 4)/(ชม. 2D - ชม. 1). (2.10)

3. การทดสอบเครื่องทำความเย็น

หลังจากเริ่มการทำงานของหน่วยทำความเย็น จำเป็นต้องรอจนกว่าโหมดหยุดนิ่งจะถูกสร้างขึ้น ( t 1 = ค่าคงที่ t 2D = const) จากนั้นวัดค่าที่อ่านได้ของเครื่องมือทั้งหมดแล้วป้อนลงในตารางการวัดที่ 3.1 โดยอิงจากผลลัพธ์ที่สร้างวงจรโรงงานทำความเย็นใน ph- และ ทสึ- พิกัดโดยใช้แผนภาพไอน้ำสำหรับ freon-12 แสดงในรูปที่ 2.2. การคำนวณคุณสมบัติหลักของหน่วยทำความเย็นดำเนินการในตาราง 3.2. อุณหภูมิการระเหย t 0 และการควบแน่น tพบ K ขึ้นอยู่กับความดัน พี 0 และ พี K ตามตาราง 3.3. แรงกดดันแน่นอน พี 0 และ พี K ถูกกำหนดโดยสูตร แถบ:

พี 0 = บี/750 + 0,981พี 0M, (3.1)

พีเค = บี/750 + 0,981พีกม., (3.2)

ที่ไหน ที่- ความดันบรรยากาศ มม. rt. ศิลปะ.; พี 0M - แรงดันเกินของการระเหยตาม manometer, atm; พี KM - ความดันควบแน่นส่วนเกินตาม manometer, atm

ตารางที่3.1

ผลการวัด

	ค่า	มิติ	ความหมาย	บันทึก
	แรงดันระเหย, พี 0M			โดยเครื่องวัดความดัน
	แรงดันควบแน่น, พี KM			โดยเครื่องวัดความดัน
	อุณหภูมิในตู้เย็น t HC			โดยเทอร์โมคัปเปิล 1
	อุณหภูมิไอสารทำความเย็นก่อนคอมเพรสเซอร์ t 1			โดยเทอร์โมคัปเปิล 3
	อุณหภูมิไอสารทำความเย็นหลังคอมเพรสเซอร์ t 2D			โดยเทอร์โมคัปเปิล 4
	อุณหภูมิของคอนเดนเสทหลังคอนเดนเซอร์ t 4			โดยเทอร์โมคัปเปิล 5
	อุณหภูมิอากาศหลังคอนเดนเซอร์ tใน2			โดยเทอร์โมคัปเปิล 6
	อุณหภูมิอากาศหน้าคอนเดนเซอร์ tใน 1			โดยเทอร์โมคัปเปิล 7
	กำลังขับของคอมเพรสเซอร์, นู๋			โดย wattmeter
	แรงดันระเหย, พี 0			ตามสูตร (3.1)
	อุณหภูมิการระเหย, t 0			ตามตาราง (3.3)
	แรงดันควบแน่น, พีถึง			ตามสูตร (3.2)
	อุณหภูมิการควบแน่น, tถึง			ตามตาราง 3.3
	ค่าเอนทาลปีของไอสารทำความเย็นก่อนคอมเพรสเซอร์ ชม. 1 = ฉ(พี 0, t 1)			บน ph-ไดอะแกรม
	ค่าเอนทาลปีของไอสารทำความเย็นหลังคอมเพรสเซอร์ ชม. 2D = ฉ(พีถึง, t 2D)			บน ph-ไดอะแกรม
	เอนทาลปีของไอสารทำความเย็นหลังการอัดแบบอะเดียแบติก ชม. 2A			บน ph-ไดอะแกรม
	เอนทัลปีของคอนเดนเสทหลังคอนเดนเซอร์ ชม. 4 = ฉ(t 4)			บน ph-ไดอะแกรม
	ปริมาณไอน้ำจำเพาะก่อนคอมเพรสเซอร์ วี 1=ฉ(พี 0, t 1)			บน ph-ไดอะแกรม
	อากาศไหลผ่านคอนเดนเซอร์ วีที่			ตามหนังสือเดินทาง พัดลม

ตารางที่3.2

การคำนวณลักษณะสำคัญของโรงงานทำความเย็น

ถึง

	ค่า	มิติ		ความหมาย
	ความจุความร้อนเฉลี่ยของอากาศ (m กับบ่ายโมง)	กิโลจูล/(kmol×K)	29.1 + 5.6×10-4( t B1+ tใน 2)
	ความจุความร้อนปริมาตรของอากาศ, กับ¢ พีม	กิโลจูล/(m3×K)	(ม cpม.) / 22.4
	ค¢ พีม วีที่( tใน 2 - tใน 1)
	การบริโภคสารทำความเย็น จี		คิวถึง / ( ชม. 2D - ชม. 4)
	ความจุความเย็นจำเพาะ q		ชม. 1 – ชม. 4
	ความสามารถในการทำความเย็น, คิว		Gq
	ความจุความเย็นเชิงปริมาตรจำเพาะ qV		คิว / วี 1
	พลังงานอะเดียแบติก, นู๋เอ		จี(ชม. 2A - ชม. 1)
	ความสามารถในการทำความเย็นแบบอะเดียแบติกสัมพัทธ์ ถึงแต่		คิว / นู๋แต่
	ความจุความเย็นจริงสัมพัทธ์ ถึง		คิว / นู๋
	สัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพ e		q / (ชม. 2D - ชม. 1)

ตาราง 3.3

ความดันอิ่มตัว Freon-12 (CF2 Cl2 – ไดฟลูออโรไดคลอโรมีเทน)

40

1. แบบแผนและรายละเอียดของหน่วยทำความเย็น

2. ตารางการวัดและการคำนวณ

3. เสร็จสิ้นภารกิจ

ออกกำลังกาย

1. สร้างวงจรทำความเย็นใน ph-ไดอะแกรม (รูป น.1).

2. ทำโต๊ะ 3.4 ใช้ ph-ไดอะแกรม

ตาราง 3.4

ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการสร้างวงจรโรงงานทำความเย็นในทสึ - พิกัด

2. สร้างวงจรทำความเย็นใน ทสึ-ไดอะแกรม (รูป ป.2).

3. หาค่าสัมประสิทธิ์สมรรถนะของวงจรการ์โนต์ย้อนกลับตามสูตร (1.6) สำหรับ ตู่ 1 = ตู่ K และ ตู่ 2 = ตู่ 0 และเปรียบเทียบกับ COP ของการติดตั้งจริง

วรรณกรรม

1. ชารอฟ, ยู. ไอ.การเปรียบเทียบวงจรของหน่วยทำความเย็นโดยใช้สารทำความเย็นทางเลือก // วิศวกรรมพลังงานและพลังงานความร้อน - โนโวซีบีสค์: สวทช. - 2546. - ฉบับ. 7, - ส. 194-198.

2. คิริลลิน, วี.เอ.อุณหพลศาสตร์ทางเทคนิค / , . – ม.: พลังงาน, 2517 – 447 น.

3. Vargaftik, N. B.หนังสืออ้างอิงเกี่ยวกับคุณสมบัติทางอุณหพลศาสตร์ของก๊าซและของเหลว / . - ม.: วิทยาศาสตร์ 2515 - 720 น.

4. Andryushchenko, A. I.พื้นฐานของอุณหพลศาสตร์ทางเทคนิคของกระบวนการจริง / . - ม.: โรงเรียนมัธยม, 2518.

ทั้งหมดที่ผลิตในประเทศของเรามีขนาดเล็ก เครื่องทำความเย็นเป็นฟรีออน ไม่ได้ผลิตจำนวนมากเพื่อใช้กับสารทำความเย็นอื่นๆ

รูปที่ 99 แผนผังของเครื่องทำความเย็น IF-49M:

1 - คอมเพรสเซอร์, 2 - คอนเดนเซอร์, 3 - วาล์วขยายตัว, 4 - เครื่องระเหย, 5 - เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน, 6 - ตลับที่ละเอียดอ่อน, 7 - สวิตช์ความดัน, 8 - วาล์วควบคุมน้ำ, 9 - เครื่องเป่า, 10 - ตัวกรอง, 11 - มอเตอร์ไฟฟ้า , 12 - สวิตช์แม่เหล็ก

เครื่องทำความเย็นขนาดเล็กใช้หน่วยกลั่นคอมเพรสเซอร์ฟรีออนที่กล่าวถึงข้างต้นซึ่งมีความจุที่สอดคล้องกัน อุตสาหกรรมนี้ผลิตตู้เย็นขนาดเล็กโดยส่วนใหญ่มีหน่วยที่มีความจุ 3.5 ถึง 11 กิโลวัตต์ ซึ่งรวมถึงเครื่องจักร IF-49 (รูปที่ 99), IF-56 (รูปที่ 100), KhM1-6 (รูปที่ 101); XMV1-6, XM1-9 (รูปที่ 102); HMV1-9 (รูปที่ 103); เครื่องที่ไม่มียี่ห้อพิเศษที่มีหน่วย AKFV-4M (รูปที่ 104) AKFV-6 (รูปที่ 105)

รูปที่ 104 โครงการเครื่องทำความเย็นพร้อมหน่วย AKFV-4M

1 - คอนเดนเซอร์ KTR-4M, 2 - เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน TF-20M; 3 - วาล์วควบคุมน้ำ VR-15, 4 - สวิตช์แรงดัน RD-1, 5 - คอมเพรสเซอร์ FV-6, 6 - มอเตอร์ไฟฟ้า, 7 - ตัวกรองแห้ง OFF-10a, 8 - เครื่องระเหย IRSN-12.5M, 9 - วาล์วควบคุมอุณหภูมิ TRV -2M, 10 - คาร์ทริดจ์ที่ละเอียดอ่อน

เครื่องจักรที่มีหน่วย VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E และ FAK-1.5M ก็ผลิตในจำนวนที่มีนัยสำคัญเช่นกัน

เครื่องทั้งหมดเหล่านี้มีไว้สำหรับการระบายความร้อนโดยตรงของห้องทำความเย็นแบบอยู่กับที่และเชิงพาณิชย์ต่างๆ อุปกรณ์ทำความเย็นสถานประกอบการจัดเลี้ยงและร้านขายของชำ

ใช้แบตเตอรี่ขดลวดซี่โครงแบบติดผนัง IRSN-10 หรือ IRSN-12.5 เป็นเครื่องระเหย

เครื่องจักรทั้งหมดเป็นแบบอัตโนมัติทั้งหมดและติดตั้งวาล์วควบคุมอุณหภูมิ สวิตช์แรงดัน และวาล์วควบคุมน้ำ (หากเครื่องมีคอนเดนเซอร์ระบายความร้อนด้วยน้ำ) เครื่องจักรเหล่านี้มีขนาดค่อนข้างใหญ่ - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 และ XMB1-9 - ติดตั้งโซลินอยด์วาล์วและสวิตช์อุณหภูมิห้อง โซลินอยด์วาล์วทั่วไปหนึ่งตัวติดตั้งอยู่บนแผงวาล์วที่ด้านหน้าของตัวสะสมของเหลว ซึ่งคุณสามารถปิดการจ่าย freon ให้กับเครื่องระเหยทั้งหมดพร้อมกันและโซลินอยด์วาล์วของห้อง - บนท่อส่งของเหลวฟรีออนไปยังอุปกรณ์ทำความเย็นของห้อง หากห้องมีอุปกรณ์ทำความเย็นหลายตัวและมีการจ่ายฟรีออนผ่านท่อสองท่อ (ดูไดอะแกรม) จากนั้นโซลินอยด์วาล์วจะถูกวางบนหนึ่งในนั้นเพื่อไม่ให้อุปกรณ์ทำความเย็นทั้งหมดของห้องถูกปิดผ่านวาล์วนี้ แต่ เฉพาะที่มันเลี้ยง

ประเภทคอมเพรสเซอร์:

ลูกสูบทำความเย็นไม่ตรง สเต็ปเดียว กล่องบรรจุ แนวตั้ง

วัตถุประสงค์สำหรับงานติดตั้งเครื่องทำความเย็นแบบอยู่กับที่และขนส่ง

ข้อกำหนดทางเทคนิค , ,

พารามิเตอร์	ความหมาย
ความเย็น กิโลวัตต์ (kcal/h)	12,5 (10750)
ฟรีออน	R12-22
จังหวะลูกสูบ mm	50
เส้นผ่านศูนย์กลางกระบอกสูบ mm	67,5
จำนวนกระบอกสูบ pcs	2
ความถี่ในการหมุน เพลาข้อเหวี่ยง, s -1	24
ปริมาตรที่อธิบายโดยลูกสูบ m 3 / h	31
เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อดูดที่ต่ออยู่ ไม่น้อยกว่า mm	25
เส้นผ่านศูนย์กลางภายในของท่อฉีดเชื่อมต่อ ไม่น้อยกว่า mm	25
ขนาดโดยรวม mm	368*324*390
น้ำหนักสุทธิกก.	47

ลักษณะและรายละเอียดของคอมเพรสเซอร์ ...

เส้นผ่านศูนย์กลางกระบอกสูบ - 67.5 mm
จังหวะลูกสูบ - 50 มม.
จำนวนกระบอกสูบ - 2
ความเร็วเพลาที่กำหนด - 24s-1 (1440 rpm)
อนุญาตให้ใช้งานคอมเพรสเซอร์ที่ความเร็วเพลา s-1 (1650 รอบต่อนาที)
ปริมาตรลูกสูบที่อธิบาย m3/h - 32.8 (ที่ n=24 s-1) 37.5 (ที่ n=27.5 s-1)
ประเภทของไดรฟ์ - ผ่านเกียร์ V-belt หรือคลัตช์

สารทำความเย็น:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

คอมเพรสเซอร์เป็นผลิตภัณฑ์ที่ซ่อมแซมได้และต้องมีการบำรุงรักษาเป็นระยะ:

การบำรุงรักษาหลังจาก 500 ชั่วโมง; 2,000 ชม. พร้อมเปลี่ยนถ่ายน้ำมันเครื่องและทำความสะอาดไส้กรองแก๊ส
- การซ่อมบำรุงหลังจาก 3750 ชั่วโมง:
- การซ่อมบำรุงหลังจาก 7600 ชั่วโมง;
- ปานกลาง ซ่อมแซมหลังจาก 22500 ชั่วโมง;
- ยกเครื่องหลังจาก 45,000 ชั่วโมง

ในกระบวนการผลิตคอมเพรสเซอร์ การออกแบบส่วนประกอบและชิ้นส่วนต่างๆ ได้รับการปรับปรุงอย่างต่อเนื่อง ดังนั้นในคอมเพรสเซอร์ที่ให้มา ชิ้นส่วนและส่วนประกอบแต่ละชิ้นอาจแตกต่างไปจากที่อธิบายไว้ในหนังสือเดินทางเล็กน้อย

หลักการทำงานของคอมเพรสเซอร์มีดังนี้:

เมื่อเพลาข้อเหวี่ยงหมุน ลูกสูบก็จะกลับคืนมา
การเคลื่อนไหวที่ก้าวหน้า เมื่อลูกสูบเคลื่อนลงในช่องว่างที่เกิดจากกระบอกสูบและแผ่นวาล์ว เกิดสุญญากาศ แผ่นวาล์วดูดจะโค้งงอ เปิดรูในแผ่นวาล์วซึ่งไอสารทำความเย็นจะผ่านเข้าไปในกระบอกสูบ การเติมไอสารทำความเย็นจะดำเนินต่อไปจนกว่าลูกสูบจะไปถึงตำแหน่งด้านล่าง เมื่อลูกสูบเคลื่อนขึ้นด้านบน วาล์วดูดจะปิดลง ความดันในกระบอกสูบจะเพิ่มขึ้น เมื่อความดันในกระบอกสูบมากกว่าความดันในท่อระบาย วาล์วปล่อยจะเปิดรูใน 'แผ่นวาล์ว' เพื่อให้ไอสารทำความเย็นผ่านเข้าไปในช่องระบายออก ไปถึง ตำแหน่งสูงสุด, ลูกสูบจะเริ่มลดระดับ, วาล์วปล่อยจะปิด และกระบอกสูบจะมีแรงดันต่ำอีกครั้ง จากนั้นวงจรจะทำซ้ำ ข้อเหวี่ยงของคอมเพรสเซอร์ (รูปที่ 1) เป็นการหล่อเหล็กหล่อพร้อมรองรับแบริ่งเพลาข้อเหวี่ยงที่ปลาย ที่ด้านหนึ่งของฝาครอบข้อเหวี่ยงจะมีต่อมกราไฟท์ ในทางกลับกัน ห้องข้อเหวี่ยงปิดด้วยฝาปิดซึ่งมีแครกเกอร์ตั้งอยู่ ซึ่งทำหน้าที่เป็นตัวหยุดสำหรับเพลาข้อเหวี่ยง ห้องข้อเหวี่ยงมีปลั๊กสองอัน อันหนึ่งใช้สำหรับเติมน้ำมันคอมเพรสเซอร์ และอีกอันสำหรับถ่ายน้ำมัน ที่ผนังด้านข้างของห้องข้อเหวี่ยงมีกระจกมองเห็นที่ออกแบบมาเพื่อควบคุมระดับน้ำมันในคอมเพรสเซอร์ หน้าแปลนที่ด้านบนของห้องข้อเหวี่ยงได้รับการออกแบบให้ติดบล็อกกระบอกสูบเข้ากับมัน บล็อกกระบอกสูบรวมกระบอกสูบสองกระบอกเข้าเป็นชิ้นเดียวซึ่งมีหน้าแปลนสองอัน: อันบนสำหรับติดแผ่นวาล์วกับฝาครอบบล็อกและอันล่างสำหรับติดเข้ากับข้อเหวี่ยง เพื่อป้องกันคอมเพรสเซอร์และระบบจากการอุดตัน มีการติดตั้งตัวกรองในช่องดูดของเครื่อง เพื่อให้แน่ใจว่ามีการส่งคืนของน้ำมันที่สะสมในช่องดูด มีปลั๊กที่มีรูเชื่อมต่อช่องดูดของบล็อกกับข้อเหวี่ยง ก้านสูบและกลุ่มลูกสูบประกอบด้วยลูกสูบ, ก้านสูบ, นิ้ว. แหวนซีลและมีดโกนน้ำมัน แผงวาล์วถูกติดตั้งไว้ที่ส่วนบนของคอมเพรสเซอร์ระหว่างบล็อกกระบอกสูบและฝาครอบกระบอกสูบ ซึ่งประกอบด้วยแผ่นวาล์ว แผ่นวาล์วดูดและปล่อย บ่าวาล์วดูด สปริง บูช ไกด์วาล์วปล่อย แผ่นวาล์วมีอานที่ถอดออกได้ของวาล์วดูดในรูปแบบของแผ่นเหล็กชุบแข็งที่มีช่องรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าสองช่องในแต่ละช่อง ช่องปิดด้วยแผ่นสปริงเหล็กซึ่งอยู่ในร่องของแผ่นวาล์ว อานและจานยึดด้วยหมุด แผ่นวาล์วระบายเป็นเหล็ก กลม อยู่ในร่องวงแหวนของแผ่นซึ่งเป็นบ่าวาล์ว เพื่อป้องกันการเคลื่อนตัวด้านข้าง ระหว่างการใช้งาน เพลตจะถูกจัดกึ่งกลางโดยไกด์ที่ประทับตรา ขาซึ่งวางชิดกับด้านล่างของร่องวงแหวนของแผ่นวาล์ว จากด้านบน เพลตจะถูกกดทับแผ่นวาล์วด้วยสปริง โดยใช้แท่งทั่วไปซึ่งยึดกับเพลตด้วยสลักเกลียวบนบุชชิ่ง หมุด 4 ตัวได้รับการแก้ไขในแถบซึ่งวางบุชชิ่งไว้เพื่อจำกัดการเพิ่มขึ้นของวาล์วปล่อย บูชชิ่งถูกกดทับกับไกด์วาล์วด้วยสปริงบัฟเฟอร์ ภายใต้สภาวะปกติสปริงบัฟเฟอร์ไม่ทำงาน ทำหน้าที่ปกป้องวาล์วจากการแตกระหว่างแรงกระแทกของไฮดรอลิกในกรณีที่สารทำความเย็นเหลวหรือน้ำมันส่วนเกินเข้าสู่กระบอกสูบ แผงวาล์วถูกแยกออก พาร์ทิชันภายในฝาครอบกระบอกสูบบนช่องดูดและระบายออก ที่ตำแหน่งบนสุดของลูกสูบระหว่างแผ่นวาล์วกับด้านล่างของลูกสูบจะมีช่องว่าง 0.2 ... 0.17 มม. เรียกว่า linear dead space กล่องบรรจุจะผนึกปลายไดรฟ์ของเพลาข้อเหวี่ยงที่ออกไป ประเภทของกล่องบรรจุ - กราไฟท์ปรับแนวได้เอง วาล์วปิด - การดูดและการปล่อย ใช้เชื่อมต่อคอมเพรสเซอร์กับระบบทำความเย็น ข้อต่อแบบมุมหรือแบบตรง เช่นเดียวกับข้อต่อหรือแท่นทีสำหรับอุปกรณ์เชื่อมต่อ ถูกแนบเข้ากับตัวของวาล์วปิดบนเกลียว เมื่อสปินเดิลหมุนตามเข็มนาฬิกา ในตำแหน่งสุดขั้ว สปูลจะบล็อกทางเดินหลักผ่านวาล์วเข้าไปในระบบ และเปิดทางผ่านไปยังข้อต่อ เมื่อแกนหมุนหมุนทวนเข็มนาฬิกา ในตำแหน่งสุดขั้วจะปิดด้วยกรวยทางผ่านไปยังข้อต่อและเปิดทางเดินหลักผ่านวาล์วเข้าสู่ระบบอย่างสมบูรณ์และปิดกั้นทางผ่านไปยังแท่นที ในตำแหน่งตรงกลาง ทางเดินจะเปิดทั้งระบบและแท่นที การหล่อลื่นชิ้นส่วนที่เคลื่อนไหวของคอมเพรสเซอร์ทำได้โดยการกระเด็น การหล่อลื่นของวารสารก้านสูบของเพลาข้อเหวี่ยงเกิดขึ้นจากการเจาะช่องเอียงที่ส่วนบนของเขม่าก้านสูบที่ต่ำกว่า หัวด้านบนของก้านสูบถูกหล่อลื่นด้วยน้ำมันที่ไหลจากด้านในของด้านล่าง, ลูกสูบและตกลงไปในรูเจาะของหัวบนของก้านสูบ เพื่อลดการหมุนเวียนของน้ำมันออกจากห้องข้อเหวี่ยง น้ำมันคือวงแหวนที่ถอดออกได้บนลูกสูบ ซึ่งจะทิ้งส่วนหนึ่งของน้ำมันจากผนังกระบอกสูบกลับเข้าไปในห้องข้อเหวี่ยง

ปริมาณน้ำมันที่เติม : 1.7 + - 0.1 กก.

ประสิทธิภาพการทำความเย็นและกำลังไฟฟ้า ดูตาราง:

ตัวเลือก	R12		R22	R142
	n=24 s-¹	n=24 s-¹	n=27.5 s-¹	n=24 s-¹
ความจุความเย็น kW	8,13	9,3	12,5	6,8
พลังงานที่มีประสิทธิภาพ kW	2,65	3,04	3,9	2,73

หมายเหตุ: 1. ข้อมูลจะได้รับในโหมด: จุดเดือด - ลบ 15 °С; อุณหภูมิการควบแน่น - 30 องศาเซลเซียส; อุณหภูมิดูด - 20 ° C; อุณหภูมิของเหลวหน้าอุปกรณ์เค้น 30 ° C - สำหรับฟรีออน R12, R22; จุดเดือด - 5 ° C; อุณหภูมิการควบแน่น - 60 C; อุณหภูมิการดูด - 20°C อุณหภูมิของเหลวที่ด้านหน้าอุปกรณ์คันเร่ง - 60°C - สำหรับฟรีออน 142;

อนุญาตให้เบี่ยงเบนจากค่าเล็กน้อยของความสามารถในการทำความเย็นและพลังงานที่มีประสิทธิภาพภายใน± 7%

ความแตกต่างของแรงดันระหว่างการคายประจุและการดูดไม่ควรเกิน 1.7 MPa (17 kgf/s*1) และอัตราส่วนของแรงดันการคายประจุต่อแรงดันดูดไม่ควรเกิน 1.2

อุณหภูมิการคายประจุต้องไม่เกิน 160°C สำหรับ R22 และ 140°C สำหรับ R12 และ R142

การออกแบบแรงดัน 1.80 MPa (1.8 kgf.cm2)

คอมเพรสเซอร์ต้องรักษาความรัดกุมเมื่อทดสอบด้วยแรงดันเกิน 1.80 MPa (1.8 kgf.cm2)

เมื่อทำงานบน R22, R12 และ R142 อุณหภูมิการดูดจะต้อง:

ทีวี=t0+(15…20°С) ที่ t0 ≥ 0°С;

ทีวี=20°С ที่ -20°С< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) ที่ t0< -20°С;

หน่วย IF-56 ได้รับการออกแบบมาเพื่อทำให้อากาศเย็นลงในตู้เย็น 9 (รูปที่ 2.1) องค์ประกอบหลักคือ: คอมเพรสเซอร์ลูกสูบฟรีออน 1, คอนเดนเซอร์ระบายความร้อนด้วยอากาศ 4, เค้น 7, แบตเตอรี่ระเหย 8, ตัวกรองแห้ง 6 ที่เต็มไปด้วยสารดูดความชื้น - ซิลิกาเจล, ตัวรับ 5 สำหรับเก็บคอนเดนเสท, พัดลม 3 และ มอเตอร์ไฟฟ้า2.

ข้าว. 2.1. แบบแผนของหน่วยทำความเย็น IF-56:

ข้อมูลทางเทคนิค

แบรนด์คอมเพรสเซอร์
จำนวนกระบอกสูบ
ปริมาตรที่อธิบายโดยลูกสูบ m3/h
สารทำความเย็น
ความจุความเย็น kW
ที่ t0 = -15 °С: tк = 30 °С
ที่ t0 = +5 °С tк = 35 °С
กำลังมอเตอร์ไฟฟ้า kW
พื้นผิวภายนอกของคอนเดนเซอร์ m2
พื้นผิวภายนอกของเครื่องระเหย m2

เครื่องระเหย 8 ประกอบด้วยแบตเตอรี่แบบครีบสองก้อน - คอนเวอร์เตอร์ แบตเตอรี่ติดตั้งเค้น 7 พร้อมวาล์วควบคุมอุณหภูมิ บังคับคอนเดนเซอร์ระบายความร้อนด้วยอากาศ 4 ประสิทธิภาพพัดลม

VB = 0.61 m3/s.

ในรูป รูปที่ 2.2 และ 2.3 แสดงวงจรที่แท้จริงของโรงทำความเย็นแบบอัดไอที่สร้างขึ้นตามผลการทดสอบ: 1 - 2a - การอัดไอของสารทำความเย็นแบบอะเดียแบติก (ตามทฤษฎี) 1 - 2d - การบีบอัดจริงในคอมเพรสเซอร์ 2d - 3 - ไอโซบาริกเย็นลงของไอระเหยสูงถึง

อุณหภูมิการควบแน่น tk; 3 - 4* - การควบแน่นไอโซบาริก-ไอโซเทอร์มอลของไอสารทำความเย็นในคอนเดนเซอร์ 4* - 4 - คอนเดนเสทซับคูลลิ่ง;

4 - 5 - การควบคุมปริมาณ (h5 = h4) ซึ่งเป็นผลมาจากการที่สารทำความเย็นเหลวระเหยไปบางส่วน 5 - 6 - การระเหยไอโซบาริก - ไอโซเทอร์มอลในเครื่องระเหยของห้องทำความเย็น 6 – 1 – isobaric superheating ของไอน้ำอิ่มตัวแห้ง (จุดที่ 6, х = 1) จนถึงอุณหภูมิ t1